課程設計結構設計原理-wenkub
2023-07-03 00:08:04 本頁面
【正文】 準值 =1860抗拉強度設計值 =1260彈性模量 =相對界限受壓區(qū)高度 =，=，公稱面積為139mm2（3）非預應力鋼筋1）縱向抗拉非預應力鋼筋采用HRB400鋼筋，其強度指標為：抗拉強度標準值 =400抗拉強度設計值 =330彈性模量 = 相對界限受壓區(qū)高度 =，= 2）箍筋及構造鋼筋采用HRB335鋼筋，其強度指標為：抗拉強度標準值 =335抗拉強度設計值 =280彈性模量 = 圖1 主梁跨中截面尺寸（尺寸單位：）4．主要結構尺寸主梁標準跨徑=33，計算跨徑=。（二）內力計算結果摘錄1．恒載內力（1）預制主梁的自重 =（2）二期恒載（包括橋面鋪裝、人行道及欄桿） =恒載內力計算結果見表1（數(shù)據(jù)做參考，若有問題，可以修改）。3．內力組合（1）基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計算） （2）短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算） （3）長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算） 各種情況下的組合結果見表3。2．方案二：按部分預應力混凝土A類構件設計預應力混凝土T形主梁。四、課程設計進程安排（可根據(jù)實際情況自己靈活安排）序號設計各階段內容地點起止日期1布置任務，收集資料，預應力鋼筋及非預應力鋼筋數(shù)量的確定及布置圖書館2截面幾何性質計算，承載能力極限狀態(tài)計算圖書館3預應力損失計算，應力驗算圖書館4抗裂驗算或裂縫寬度計算，變形（撓度）計算圖書館5繪制主要構造圖，整理計算說明書，上交設計成果圖書館五、應收集的資料及主要參考文獻[1](第二版).北京:人民交通出版社,2005[2]:人民交通出版社,2004[3](JTG D622004).北京:人民交通出版社,2004[4]:機械工業(yè)出版社,2009[5](板)橋(第三版).北京:人民交通出版社,2006[6]胡兆同,:人民交通出版社,2001[7]:高等教育出版社,2005 2011129方案二：部分預應力混泥土A類簡支梁設計主梁尺寸如下圖： ，的計算按《公路橋規(guī)》規(guī)定，T形截面梁受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值：(1) 簡支梁計算跨徑的l/3，即l/3=32500/3=10833(2) 相鄰兩梁的平均間距，對于中梁為2000mm。 （1）按照后張法預應力混凝土受彎構件《公路橋規(guī)》中的要求，參考已有設計圖紙，對跨中截面的預應力鋼筋進行布置。②鋼束各控制點位置的確定。250002561081214291N34008176。10081128N2108123479XiXk Lb1+Lb28176。按構件承載能力極限狀態(tài)要求估算按非預應力鋼筋數(shù)量：設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為a = 80mm ，則先假定為第一類T形截面，由公式計算受壓區(qū)高度x，即 解得： 根據(jù)正截面承載力計算需要的非預應力鋼筋截面積為采用7根直徑為12mm的HRB400鋼筋，提供的鋼筋截面面積為。截面抗彎承載力可計算如下， 跨中截面正截面承載力滿足要求。采用3束預應力鋼筋的平均值，查表3可得 =，所以 所以 變化點截面處斜截面抗剪滿足要求。首先根據(jù)公式計算反摩阻影響長度,即式中的為張拉端錨具變形值，有資料查得夾片式錨具頂壓張拉時為4mm；單位長度由管道摩阻引起的預應力損失計算為；張拉端錨下張拉控制應力為；扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力；張拉端到錨固端之間的距離；計算結果如表6?！A應力鋼筋（M批）的合理NP在其作用點（全預應力鋼筋重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應力，=，截面特性按控制截面的幾何特性匯總表中第一階段取用；其中：Np=(σcon －－)=(395－) 2919====() 這里采用一次張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失按下式計算式中： ——張拉系數(shù)，一次張拉取=； ——鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，??； —
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