【正文】 =*(*) = 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di) =5*10*10/(5**10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) (混凝土規(guī)范式 －1) =**105*(*20+*10/) = ≤ , 滿足規(guī)范要求 1) 計算荷載效應(yīng) Moy = 表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2 = *(+)* = kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi= 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標準組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 σsk=Mk/(*ho*As) (混凝土規(guī)范式 －3) =106/(*160*461) = 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=*b*h=*1000*180=90000 mm2 ρte=As/Ate (混凝土規(guī)范式 －4) =461/90000 = 因為ρte= ,所以讓ρte= 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ ψ=*ftk/(ρte*σsk) (混凝土規(guī)范式 －2) =*(*) = 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di) =5*10*10/(5**10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) (混凝土規(guī)范式 －1) =**105*(*20+*10/) = ≤ , 滿足規(guī)范要求 1) 計算荷載效應(yīng) Mox = 表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2 = *(+)* = kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi= 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標準組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 σsk=Mk/(*ho*As) (混凝土規(guī)范式 －3) =106/(*160*461) = 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=*b*h=*1000*180=90000 mm2 ρte=As/Ate (混凝土規(guī)范式 －4) =461/90000 = 因為ρte= ,所以讓ρte= 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ ψ=*ftk/(ρte*σsk) (混凝土規(guī)范式 －2) =*(*) = 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di) =5*10*10/(5**10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) (混凝土規(guī)范式 －1) =**105*(*20+*10/) = ≤ , 滿足規(guī)范要求 1) 計算荷載效應(yīng) Mox = 表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk)*Lo2 = *(+)* = kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi= 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標準組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 σsk=Mk/(*ho*As) (混凝土規(guī)范式 －3) =106/(*160*461) = 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=*b*h=*1000*180=90000 mm2 ρte=As/Ate (混凝土規(guī)范式 －4) =461/90000 = 因為ρte= ,所以讓ρte= 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ ψ=*ftk/(ρte*σsk) (混凝土規(guī)范式 －2) =*(*) = 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di) =5*10*10/(5**10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) (混凝土規(guī)范式 －1) =**105*(*20+*10/) = ≤ , 滿足規(guī)范要求 經(jīng)過上面計算，可知在地下室頂板以下采用1m*1m立桿間距進行支撐可以滿足要求，結(jié)構(gòu)安全。m跨中最大彎矩產(chǎn)生的等效均布荷載：由Ly/Lx=1/1=1，查表得α=，β=Qe=*12=507KN/m2所以車輪輪壓荷載產(chǎn)生的等效均布荷載為507KN/m2（二）該工程按1*1m立桿間距對地下室頂板進行加固，通過以下計算復(fù)核。磚車自重15T，裝載25T，合計40T。四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：材料荷載：材料堆放高度不超過2米，材料堆載荷載為20KN/㎡，低于地下室頂板承載力，無需支撐。在工程收尾階段，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，確保無重載車輛通行方可拆除。二、編制依據(jù)編制依據(jù)：（1）《建筑施工安全檢查標準》 JGJ592011（2）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ1302011（3） 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092012)（4）九里晴川項目一標段結(jié)構(gòu)施工圖。三、地下室頂板加固范圍在施工過程中，主要重載車輛為商砼車、磚車及裝飾等材料運輸車輛。為保證施工車輛行駛在鋼管搭設(shè)區(qū)域，要求在地下室頂板用車輛行駛通道標示行駛路線。施工道路荷載：由于本工程場地狹窄，施工通道設(shè)置在地下室頂板消防通道區(qū)域上，在運輸車輛經(jīng)過時，車輛荷載較大。干拌砂漿罐：自重3T,罐裝砂漿35T,合計38T選取最大值45T（450KN）五、地下室頂板強度驗算(一）頂板受力以下計算的計算依據(jù)為《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092012)bcx=btx+2s=+