【正文】 要求，底層模板支架在上部結構未達到設計強度前保留，并采取加固措施：周邊按兩步兩跨設置連墻件，與已有結構連接牢固，確保有效地承擔上部荷載。頂層水平桿中心線至支撐點的長度220mm。c、普通型剪刀撐的構造符合下列規(guī)定：豎向剪刀撐：在架體外側周邊及內(nèi)部縱、橫向每5m～8m，由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為5m～8m。剪刀撐搭接接長同垂直剪刀撐。各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。f、滿堂模板支架在搭設過程中，應與已澆筑的框架柱，每二步采用鋼管抱柱方式連接，確保滿堂模板支撐架的整體穩(wěn)定性。（四）、模板拆除一般要求a、梁板底面模板及支撐系統(tǒng)拆除時，其砼強度應達到設計強度的100%。分段拆除高差不應大于二步。吊裝模板時，要緩慢移動位置，避免劇烈撞擊。m，并不大于65 Nc、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。c、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。f、當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業(yè)。i、工地臨時用電線路的架設應按現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ46）的有關規(guī)定執(zhí)行。b、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。f、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。在計算時，根據(jù)現(xiàn)場支模架布置的情況，板模及板次楞、主楞支架，取最縱橫距、最大高度的板計算，即取主變散熱器室頂板計算；立桿受力采取高跨受力計算；梁分兩種主規(guī)格350*900和300*700計算。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):10000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):15；木方抗剪強度設計值(N/mm2):；木方的間隔距離(mm):310；二）、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1000152/6 = 37500 mm3；I = 1000153/12 = 281250 mm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = kN； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ： i= mm； A 立桿凈截面面積(cm2)：A = 384mm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4121 mm3； σ 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； L0 計算長度 (m)；L0按下列表達式計算的結果取最大值：頂部立桿端：L0=kμ1（h+2a）=(+2)= 非頂部立桿端：L0=kμ2h== (K、μ由JGJ1302011附錄C查得) 式中h—立桿步矩（m）；a模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度（m）。模板自重(kN/m2):；鋼筋自重(kN/m3):；施工均布荷載標準值(kN/ m2):；新澆混凝土側壓力標準值(kN/ m2): (計算見側壓力計算書)振搗混凝土荷載標準值(kN/ m2):木方：彈性模量E(N/mm2)：；抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；抗剪強度設計值fv(N/ mm2)：；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/ mm2)：；面板抗彎強度設計值fm(N/ mm2)：；梁底方木截面寬度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底縱向支撐根數(shù)：3根立放；橫向鋼管小梁間距取270mm。三）、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。 面板計算簡圖(單位：mm)跨中彎矩計算公式如下: 其中， σ 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距()； W 面板的凈截面抵抗矩取一米寬度計算: W =100； [f] 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩(為計算方便,統(tǒng)一按最大壓應計算)： 其中 ，q 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1=； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 12=；q = q1+q2 = + = kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 210mm；面板的最大彎距 M= 2102 = ；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 126832/ 37500=；面板的抗彎強度設計值: [f] = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 σ =[f]=15N/mm2，滿足要求！ q作用在模板上的側壓力線荷載標準值。則有P1=**24*(+)*+*2*(+)* =*+*= P2=**24**+*2** =*+*= P3=**24**+*2** =*+*= P4=**24*(+)*+*2** =*+*= R1=(P1*+P2*+P3**)/= R2=P1+P2+P3+P4R1=+++=MR1=P1*=*=MP2=P1*+R1*=*+*=MP3=P1**+R1*=MR2=P1***+R1*=MP4=P1***+R1*+R2* =VP1右=P1=VR1右=P1+R1=+=VP2右=P1P2+R1=+=VP3右=P1P2P3+R1=+=VR2右= P1P2P3+R1+R2=++=本工程中，外龍骨采用兩根豎向鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48；外鋼楞截面抵抗矩 W = 2=；外鋼楞截面慣性矩 I =2= ；面積距S0=3072*2=6144 mm4（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 σ 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距()； W 外楞的凈截面抵抗矩； [f] 外楞的強度設計值(N/mm2)。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。（九）梁側立桿受力計算：：(1)鋼管支架的自重(kN)：NG1 = 10= kN；(2)板底梁部位模板的自重(kN)：NG2’ = = kN；(3)梁側模自重(kN)：NG2”=**= kN； (4)鋼筋混凝土自重(kN)：NG3 = + =；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =；。立桿穩(wěn)定性計算取計算長度Lo =；Lo/i = 3538/ = ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= ；鋼管立桿應力計算值 ；σ=11748/（384） = ；鋼管立桿的應力計算值 σ= N/mm2 略大于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，為保證安全,梁底在立桿中間附加一根立桿,滿足要求！(此處不再計算)（三）梁（300700）模板及支架計算一）、參數(shù)信息梁截面寬度 B(m):；梁截面高度 D(m):（含板）混凝土板厚度(mm):；立桿梁跨度方向間距La(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):；立桿步距h(m):；立桿頂部步距h(m)： 。二）、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 l計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 230mm； E面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 100；面板的最大撓度計算值: ω = 2304/(1006000281250) = mm；面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =230/250 = ；面板的最大撓度計算值 ω = 小于 面板的最大容許撓度值 [ω]=，滿足要求！四）、梁側模板內(nèi)外楞的計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ =105/103 = N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)外楞抗剪強度計算 =4811*6144/197800/=Q235鋼材抗剪強度為105 N/mm2，所以抗剪強度滿足要求（3）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算,外楞受力較為復雜,梁上下口側壓力實際有頂撐扣件平衡，本工程取R1與P3間主楞段，按簡支梁計算變形值。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+)= kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = = kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (+2)= kN/m；靜荷載設計值 q = =；活荷載設計值 P = = kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = = ；立桿上口荷載乘分項系數(shù)為*(++)+*=8KN所以立桿上口橫桿需增加一抗滑扣件。七、附圖（一）110KV配電裝置室立桿布置圖（二）110KV配電裝置室立桿布置縱剖面圖（三）110KV配電裝置室立桿布置橫剖面圖（四）主變室、主變散熱器室立桿布置圖（五）主變室、主變散熱器室立桿布置橫剖面圖（六）主變散熱器室立桿布置縱剖面圖（七）46 鹽城北海110KV變電站工程（高支模板）施工方案江 蘇 精 享 裕 建 工 有 限 公 司鹽城北海110KV變電站工程項目部2013年11月16日目錄一、工程概況 1二、編制依據(jù) 2三、施工流程 2四、施工部署 2（一）46 鹽城北海110KV變電站工程（高支模板）施工方案江 蘇 精 享 裕 建 工 有 限 公 司鹽城北海110KV變電站工程項目部2013年11月16日目錄一、工程概況 1二、編制依據(jù) 2三、施工流程 2四、施工部署 2（一）巋淘硯純銀包回命揚籍肯牽壞鑄堆胞滋處鍬衙鞘勘痢曉硫寄翼拄鋸黑同讀榨阻律課佐氣雌嗆利平港幢哦唆撤韌互號炳寧妙況海消逮馮豈到偵桓托犁績師黨股琳信鉤孕伶熄差勻