【正文】 菌、纖維素和麥糟等。啤酒廢水的主要來源是糖化車間（糖化、過濾洗滌廢水）、發(fā)酵車間（發(fā)酵罐洗滌、過濾廢水）、灌裝車間（洗瓶、滅菌廢水及酒瓶破碎流出的啤酒）以及生產用冷卻廢水等。UASB tank。對格柵、調節(jié)池、UASB池、CASS池、污泥濃縮池等進行了正確的設計和計算。某啤酒廠污水處理站工藝設計實施方案摘 要啤酒廢水中有機物含量較高，如直接排放，既污染環(huán)境又降低啤酒工業(yè)的原料利用率。并參考經驗設計參數(shù)進行UASB+CASS的處理工藝設計，采用UASB+CASS工藝處理高濃度有機廢水，不但使處理流程簡潔，節(jié)省了運行管理費用，同時還可以回收在處理過程中所產沼氣作為能源的利用，以便我為進一步探討效益資源型處理技術提供借鑒。CASS tank。部分車間的定期消毒和沖洗地面也要排出一些廢水。建設單位提供場地基本平坦，設計范圍130110米；此外，附近還有大塊農田可征用。人員工資按2700元/人計。③ 工藝設計和計算確定設計規(guī)模，選擇適宜的設計參數(shù)，對工藝流程中各構筑物進行工藝計算；確定構筑物的型式、工藝尺寸和主要構造，選擇主要設備的規(guī)格、型號及配置。⑤ 主要構筑物的工藝施工圖設計（選3~4個）綜合工藝、水力、施工、結構和使用要求，對構筑物進行完整的工藝設計，確定各部分的幾何尺寸，構造方式，各種管渠的空間布局，施工要求，用圖紙清楚準確地表達出來，并給出該構筑物所需設備、材料明細表。2. 原水的水質和水量及處理要求 原水水量與水質 建設規(guī)模根據(jù)廠方提供的資料，啤酒廠的廢水總量為300萬噸/年，年生產時間為250天。 啤酒廢水處理的流行工藝 好氧處理工藝啤酒廢水處理主要采用好氧處理工藝，主要由普通活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進。水解反應工藝式一種預處理工藝，其后面可以采用各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等。對處理中高濃度的廢水，厭氧比好氧處理不僅運轉費用低，而且可回收沼氣；所需反應器體積更?。荒芎牡?，約為好氧處理工藝的10%～15%；產泥量少，約為好氧處理的10%～15%；對營養(yǎng)物需求低；既可應用于小規(guī)模，也可應用大規(guī)模。表13 不同處理方法的技術、經濟特點比較處理方法主要技術、經濟特點好氧工藝生物接觸氧化法采用兩級接觸氧化工藝，可防止高糖含量廢水引起污泥膨脹現(xiàn)象；但需要填料過大，不便于運輸和裝填，且污泥排放量大。 方案比較 兩個方案的主要構筑物比較表表14 主要構筑物比較表指標IC（內循環(huán)厭氧反應器）UASB（升流式厭氧污泥床反應器）初期投資比較（萬）高低設備成熟性較成熟（90年代發(fā)明）最成熟（70年代發(fā)明）微生物溫度范圍要求35177。目前國內引進的IC反應器均采用荷蘭進口的顆粒污泥接種，增加了工程造價。電機功率：N= 調節(jié)池 構筑物功 能：調節(jié)水量數(shù) 量：1座尺 寸：25000200008500（H）mmHRT： 主要設備① 潛水攪拌機功 能：使廢水混合均勻型 號：－640/3303/c/s推 力：990N數(shù) 量：3臺功 率：N=② 配水泵功 能：UASB進水泵型 號：QXG2501111數(shù) 量：2臺流 量：Q=揚 程：H=15m功 率：N= UASB反應池 構筑物功 能：去除CODcr、BODSS，產生沼氣池 數(shù)：6座類 型：鋼筋砼結構尺 寸：18000110006500（H）mm 容積負荷（Nv）為：污泥產率（X）：產期率：COD去除率80%；BOD去除率85% 主要設備① 水封功 能：保持UASB中氣相一定壓力數(shù) 量：2臺尺 寸：φ5001200（H）mm② 沼氣貯罐尺 寸：φ13000mmH6500mm數(shù) 量：1臺 CASS反應池 構筑物功 能：去除CODcr、BODSS結 構：鋼筋砼結構數(shù) 量：6座 尺 寸：4500085005000（H）mmBOD污泥負荷（Ns）為：水充比（）： 主要設備① 鼓風機功 能：提供氣源數(shù) 量：2臺（一用一備）型 號：DG超小型離心鼓風機風 量：Q=50m3/min風 壓：P=功 率：N=② 盤式膜片曝氣器功 能：充氧、攪拌數(shù) 量：1728個型 號：QMZM300氧利用率：35%～59%③ 潷水器功 能：排上清液型 號：XBS—300數(shù) 量：6臺管 徑：DN200排水量：功 率：N= 混凝沉淀池功 能：去除SS結 構：鋼筋砼結構數(shù) 量：4座 尺 寸：18000110006500（H）mm 污泥濃縮池功 能：濃縮污泥數(shù) 量：2座結 構：鋼筋砼結構尺 寸：D6500H5800mm6. 廠區(qū)的相關布置 平面布置處理構筑物是污水處理的主體建筑物，在對它們進行平面布置時，應根據(jù)各構筑物的功能和水力要求結合當?shù)氐匦蔚刭|條件，確定它們在廠區(qū)內的平面布置應考慮：（1）貫通連接各處理構筑物之間管道應直通，應避免曲折，造成管理不便。 輔助建筑物污水處理的輔助建筑物有泵房、辦公室、集中控制室、水質分析化驗室等，其建筑面積按具體情況而定，輔助建筑物之間往返距離應短而方便、安全。 平面布置原則(1) 處理構筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地并便于管理。(5) 總圖布置應考慮遠近結合，有條件時，可按遠景規(guī)劃水量布置，將處理構筑物分為若干系列，分期建設。(9) 污水廠內管線種類很多，應綜合考慮布置，以免發(fā)生矛盾，污水和污泥管道應盡可能考慮重力自流。表16 平面布置序號名稱規(guī)格數(shù)量（座）備注LBH(m)DH(m)1格柵12調節(jié)池302513UASB181164CASS45565混凝池3366平流式沉淀池181147集泥井64818污泥濃縮池529一體機房1094110沼氣罐11111綜合樓14841 高程布置根據(jù)要求污水處理廠流程最后一個構筑物的出水必須保證能自流排放。按第一部分費用的50%計算。h)，(kw水8. 技術經濟指標 設計污染物去除率和處理效果根據(jù)處理要求和處理工藝流程，各級處理單元的污染物去除率分析如下。9. 調試、操作說明 調試在工程竣工，應有專業(yè)人員進行調試，待運轉正常后方可投入生產。③每天在混凝沉淀池取樣，檢測出水中的COD、BOD、SS，調節(jié)混凝池中的加藥量，確保達到出水標準。； ——格柵凈間距，m； ——柵前水深，m； ——過柵流速，m/s；圖21 格柵設計計算示意圖⑵ 柵槽寬度（B）設柵條斷面為銳邊圓形斷面式中：——柵條寬度，m ； ——柵條間隙數(shù)，個；——格柵凈間距，m；⑶ 進水渠道漸寬部分的長度（）設漸寬部分展開角度，則 式中：——柵槽寬度，m；——進水渠寬，m；——漸寬部分展開角度，取20176。 式中：——柵渣量污水，格柵間隙為16~25mm時，=~；格柵間隙為30~50mm時，=~；——~，；渣量大于時，為了改善勞動與衛(wèi)生條件用械清渣格柵。水量及水質的調節(jié)可以提高廢水的可處理性，減少在生化處理過程中可能產生的沖擊負荷，對微生物有毒的物質可以得到稀釋，短期排出的高溫廢水還可以得到降溫處理。UASB反應池有以下優(yōu)點：沉降性能良好，不設沉淀池，無需污泥回流；不填載體，構造簡單節(jié)省造價；由于消化產氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設攪拌設備；污泥濃度和有機負荷高，停留時間短。 設計參數(shù)設計流量Q=300萬噸/年=12000m3/d=500m3/h=；容積負荷（Nv）為：；污泥產率（X）：；產期率：表22 UASB反應器進出水水質指標水質指標CODcrBOD5NH3NSSTNTP進水(mg/l)190095013228去除率85%85%///出水(mg/l)28513228 設計計算 UASB反應器結構尺寸計算（1）反應器容積計算 (包括沉淀區(qū)和反應區(qū))UASB有效容積為：式中：V有效 反應器有效容積，m3 Q 設計流量，m3/d S0 進水有機物濃量，kgCOD/m3 Nv 容積負荷，kgCOD/(m3④ 水力停留時間（HRT）及水力負荷率(Vr) ，符合設計要求。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應產生少量氣體，這對固液分離不利，故設計時應滿足以下要求：3）進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h三相分離器長度B=10m ，每個單元寬度b=L/6=18/6=3m 。α———— 下三角集氣罩斜面的水平夾角；h3———— 下三角集氣罩的垂直高度，m則相鄰兩個下三角形集氣罩之間的水平距離：則下三角形回流縫面積為：下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速()可用下式計算：，符合設計要求。= Sin55176。= ( + ) = m校核氣液分離：假定氣泡上升流速和水流流速不變沿AB方向水流速度：式中：B———— 三相分離器長度N———— 每池三相分離器數(shù)量氣泡上升速度： 式中：d———— 氣泡直徑，cm；ρ1———— 液體密度，g/cm3；ρg———— 沼氣密度，g/cm3；ρ———— 碰撞系數(shù)，；μ———— 廢水的動力粘滯系數(shù)，s。每個反應器設置6根，直徑D=100mm，配水孔徑采用20mm?？账魉俣?，符合要求。① 單個反應器流量 ② m/s，則 槽口附近水深 m，；出水槽尺寸11 m m m；單個反應器出水槽數(shù)量為6座。s），則堰上水面總長為： 。池中設有3個單元三相分離器，出水槽共有2條，槽寬bc＝，出水渠渠口附近水流速度為Vc=。各池排泥管選鋼管DN200。采用鋼管，%。②水封罐面積一般為進氣管面積的4倍，進氣管D=100mm，則水封罐面積：(3) 沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產沼氣9690，則沼氣柜容積應為1h產氣量的體積確定，即。運行費用低，節(jié)能效果顯著。 設計參數(shù)設計流量Q=300萬噸/年=12000m3/d=500m3/h=；BOD污泥負荷（Ns）為：；混合液污泥濃度為：X=3500mg/L ；充水比為： 。進水開始與結束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，曝氣結束由時間控制，沉淀開始與結束由時間控制，排水開始由時間控制、排水結束由水位控制。圖23 CASS池結構示意圖據(jù)資料，B：H=1～2，L：B=4～6，由上可知H=5m，取寬B=，則長為：，L：B=，符合要求。連通口尺寸 隔墻底部設連通孔，連通兩區(qū)水流，設連通孔的個數(shù)為3個。CASS池生物代謝產泥量為： 式中：a ———— 微生物代謝增系數(shù)，kgVSS/kgCODb ———— 微生物自身氧化率，1/d根據(jù)啤酒廢水性質，參考類似經驗數(shù)據(jù)，設計a=，b=，則有：假定排泥含水率為98%，則排泥量為：（2）排泥系統(tǒng) 每池池底坡向排泥坡度i = ，池出水端池底設（）m3排泥坑一個，每池排泥坑中接出泥管DN200一根。選擇QMZM300盤式膜片式曝氣器。個35%～59%4～8m m3/h從鼓風機房出來一根空氣總管，在每兩個CASS池設1根空氣干管，單池共4根空氣支管，36根空氣小支管。4). 鼓風機供氣壓力計算曝氣器的淹沒深度H=，空氣壓力可按下式進行估算： 校核估算的空氣壓力值管道沿程阻力損失可由下式估算： 式中： 阻力損失系數(shù)，.，則其沿程阻力損失 ，則其沿程阻力損失 ，則其沿程阻力損失 空氣管道沿程阻力損失為設空氣管道的局部阻力損失為=，則空氣管路的壓力總損失為：取膜片式微孔曝氣器的最大壓力損失為=，則鼓風機的供氣壓力為：。表26 XBS300型旋轉式潷水器技術參數(shù)型號流量（m3/h）堰長（m）總管管徑(mm)潷水深度H（m）功率(KW)XBS3003004250 混凝沉淀池