【正文】 （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 393./ 50000.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+*) = ，滿足規(guī)范要求！ ④、下端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 81.* 279.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*100.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 279./ 50000.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+* ) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑤、右端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 80.* 393.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*100.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 393./ 50000.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+*) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑥、上端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 81.* 279.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*100.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 279./ 50000.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+* ) = ，滿足規(guī)范要求！ 八層2123/EN軸一、基本資料：　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ kN/M2　 計(jì)算跨度　Lx = 4200 mm?。挥?jì)算跨度　Ly = 6300 mm　 板厚　H = 95 mm； 砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 計(jì)算方法：彈性算法。 ＝ 0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 73.= ⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 －1）計(jì)算: Bs=Es*As*ho^2/[++6*αE*ρ/(1+ 39。= ，實(shí)配φ 8180 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %三、跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：　 Mk =(+)*(* +* )* ^2 = M Asx39。M　 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　 Mya =(+)*(* )* ^2 = 二、計(jì)算結(jié)果：　 Mx =(+)*(* +* )* ^2 = 同時(shí)排查施工現(xiàn)場所有樓棟存在的相同問題，發(fā)現(xiàn)后采取相同做法處理。 用1:1的水泥灰漿澆漿，保證與砼面良好的接觸。對檢測板厚不滿足《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》的現(xiàn)澆板復(fù)核驗(yàn)算，原設(shè)計(jì)樓板厚度按實(shí)測板厚復(fù)核驗(yàn)算，承載力滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010要求，可不做處理。因此對于樓板厚度不足的安全鑒定步驟應(yīng)是：現(xiàn)場檢測板厚→復(fù)核驗(yàn)算→給出鑒定結(jié)論→分析不利因素，提出處理方案→工程處理。二、 現(xiàn)場檢測情況混凝土樓板厚度被檢測工程砼樓板頂面及底面尚未進(jìn)行抹灰，利用直尺通過鉆孔和樓板預(yù)留孔直接測量板厚，檢測結(jié)果如下表：（具體位置見附件1）檢測部位實(shí)測板厚（mm）設(shè)計(jì)板厚（mm）板厚偏差（mm）六層913/AG9512025八層2123/EN9512025九層1216/KP11012010十層58/KS8510015十層1216/KP11012010十層917/AG9512025十一層913/AG10012020十二層58/KS8510015十二層1216/KP10012020十三層35/FN11012010十三層1317/AG10012020十四層1216/KP10012020十四層1317/AG1201200十五層35/FN10012020十五層1317/AG10512015十五層1720/DG9010010十五層2123/EN10012020三、 復(fù)核驗(yàn)算檢測樓板混凝土，由于部分樓板厚度達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，對檢測板厚小于設(shè)計(jì)要求的混凝土樓板，板厚按實(shí)際檢測結(jié)果進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算，驗(yàn)算過程(見附件2)，驗(yàn)算結(jié)果： 設(shè)計(jì)樓板厚度為120mm的現(xiàn)澆混凝土樓板，按實(shí)測板厚進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算，承載力滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010的要求。但為了保證結(jié)構(gòu)的截面尺寸及《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》的要求，應(yīng)進(jìn)行處理。 澆筑同頂板砼高一個(gè)強(qiáng)度等級的的同配比減石子砼，至設(shè)計(jì)標(biāo)高。六、 附件頂板處理范圍七、 附件頂板承載力計(jì)算書 六層913/AG軸一、基本資料：　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ kN/M2　 計(jì)算跨度　Lx = 3800 mm??；計(jì)算跨度　Ly = 6700 mm　 板厚　H = 95 mm； 砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 計(jì)算方法：彈性算法。M　 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　 Mxa =(+)*(* )* ^2 = M My= + = = ，實(shí)配φ10200 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My39。M　 Mq =(+)*(* +* )* ^2 = )] Bs＝ 200000.* 251.* 73.^2/[*++6**(1+*)]= 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。M Mx= + = M Asy= ，實(shí)配φ 8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 Mx39。 =*(* +* )* ^2 = M Es ＝ ＝ Ftk ＝ ＝ (2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： ①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ (* 83.* 251.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*110.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 251./ 55000.= ψ ＝ * (* ) = 　當(dāng) ψ＜ 時(shí)，取ψ ＝ ②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝ ③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf39。M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù) θ： 按混凝土規(guī)范第 條，當(dāng)ρ39。 程序自動(dòng)計(jì)算樓板自重。M Asx= ，實(shí)配φ 8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My =(+)*(* +* )* ^2= =*(* +* )* ^2 = M Asy39。： 矩形截面，γf39。 ＝ 0時(shí)，θ ＝ (4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計(jì)算： B ＝ Mk / [Mq * (θ 1) + Mk] * Bs （混凝土規(guī)范式 ） B＝ [ *(21)+ ]* = 二、計(jì)算結(jié)果：　 Mx =(+)*(* +* )* ^2 = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　 Mya =(+)*(* )* ^2 = M Asx39。= ，實(shí)配φ 8200 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %三、跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：　 Mk =(+)*(* +* )* ^2 = ＝ 0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 58.= ⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 －1）計(jì)算: Bs=Es*As*ho^2/[++6*αE*ρ/(1+ 39。M(5)、撓度 f ＝ κ * Qk * L ^ 4 / B f ＝* * ^4/ = f / L ＝ ，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算： ①、X方向板帶跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 66.* 251.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000* 85.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 251./ 42500.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+* ) = ，滿足規(guī)范要求！ ②、Y方向板帶跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 58.* 251.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000* 85.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 251./ 42500.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　當(dāng) ψ＜ 時(shí)，取ψ ＝ 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+* ) = ，滿足規(guī)范要求！ ③、左端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （混凝土規(guī)范式 －2） σsk ＝ Mk / ( * ho * As) （混凝土規(guī)范式 －3） σsk ＝ *10^6/(* 66.* 335.) = 矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000* 85.= ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 －4） ρte ＝ 335./ 42500.= 　當(dāng) ρte ＜ 時(shí)，取ρte ＝ ψ ＝ * ( * ) = 　ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(+*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 －1）　ωmax ＝***(*20.+* ) = ，滿足規(guī)范要求！ ④、下端支座跨中裂縫： 　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　 ψ ＝ * ftk / (ρte * σsk) （