【正文】 梁 底面 。中華大街主線橋為城市主干路，雙向 6～ 8 車道，設計行車速度 60km/h，工程占地面積約 331 畝。 邯鄲市中華大街 北環(huán)路立交橋工程包括： 中華大街主線橋、北環(huán)路左幅主線橋、北環(huán)路右幅主線橋、 EN、 NE、 WS、 SW、 NW、 WN、 ES、 SE八條匝道 、 6 條輔道、 4 段連接線路基 和既有管網(wǎng)的綜合改造 。 承臺頂面設計高程比現(xiàn)狀地表高程低 ～ 。 河北眾邦建設有限公司 中華大街 北環(huán)路立交橋項目部 中華大街 北環(huán)路立交工程滿堂支架施工方案計算書 第 3 頁 共 40 頁 第二 章 設計依據(jù) 1.《建筑結構荷載規(guī)范》（ GB500092020）； 2.《鋼結構設計規(guī)范》（ GB500172020）； 3.《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ1662020）； 4.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ1302020）； 5.《竹膠合板模板》（ JG／ T1562020）； 6.《公路橋涵施工技術規(guī)范》（ JTG/T F502020）； 7.《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB500102020）； 8.《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（ JTG D632020）； 9.《路橋施工 計算 手冊》周水興等主編（人民交通出版社）； 10.《材料力學》（高等教育 出版社）； 11.《結構力學》 (高等教育出版社 )； 12.《 中華大街北環(huán)路立交工程 》施工圖紙； 13.《 公路橋涵設計通用 規(guī)范 》（ JTGD602020） 14.《木結構設計規(guī)范》（ GB50052020） 河北眾邦建設有限公司 中華大街 北環(huán)路立交橋項目部 中華大街 北環(huán)路立交工程滿堂支架施工方案計算書 第 4 頁 共 40 頁 第 三 章 施工工序 一 施工順序 本 立交 工程 箱梁均為現(xiàn)澆法施工 ，包括鋼筋混凝土箱梁、預應力混凝土箱梁 。 1. 模板的計算內(nèi)容為：底模模板的計算、底模背肋和 主 梁的計算、 側 模模板的計算、側模背肋和側模 支撐 的計算 ； 2. 滿堂支架的計算內(nèi)容為： 支架立桿強度驗算、支架整體穩(wěn)定性驗算、支架局部穩(wěn)定性計算、支架底座和頂托強度驗算 ； 3. 支架地基計算 內(nèi)容：支架傳遞地基 荷載 計算和地基承載 力 驗算 。 根據(jù)規(guī)上述范 規(guī)定，按照矩形分布的雪堆計算。 W=K1K 2K 3 K4 WO (42) 式中： W—— 風荷載強度（ kN/m2）； WO—— 基本風壓（ KN/m2） ； K1—— 設計風速頻率轉換系數(shù)， 采用 ； K2—— 風載體型系數(shù) ， 由于風荷載作用于模板上，因此風載體形系數(shù) K2取為； K3—— 風壓高度變化 系數(shù)， 由于橋梁最高點 與地面 高差小于 20m 采用 ； K4—— 地形地理條件系數(shù)， 按照一般平坦地區(qū)考慮 ， K4取為 ?！? 一 設計荷載 1. 施工荷載（機械堆 放和混凝土的沖擊力）； 2. 人群荷載； 3. 混凝土振 搗 荷載； 4. 結構自重。 四 荷載的計算 1. 側壓力的計算 ⑴ 根據(jù)《路橋施工計算手冊》計算側壓力 砼采用拌和站集中拌和，混凝土罐車運輸。 根據(jù)公式 5 52 和 53，混凝土入模時的溫度控制在 10～ 40℃ 、澆筑混凝土的速度最大不能超過 。 h=+2/10 = 因本工程箱梁最大高度為 2m，故新澆筑混凝土對側面的側壓力為： Pm1=262. 0= 根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 82，采用泵送混凝土澆筑時。 Pm2= 21/4= 根據(jù)以上計算，其壓力分布圖如下圖 51 所示。根據(jù) 現(xiàn)澆箱梁構造圖 紙可知側壓力計算如下所示?？紤]安全系 數(shù)后，混凝土對側模的壓力組合計算如下所示。 P3=γ 砼 h =260. 45= P4=γ 砼 h =26 0= 根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 81 規(guī)定，施工人員荷載及機械臨時堆放等荷載取為p5=，由于砼澆注采用泵送，則傾倒砼時產(chǎn)生的沖擊荷載和振搗混凝土的荷載均為 2kPa，則 p6=2+2=4KN/m2。由于背肋的間距 最大 為 30cm，因此模板 計算 上荷載取 Qmax=Q2= 是偏安全的 。 q = 204 kPa 圖 52 模板計算簡圖 根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 813 可知，局部荷載和集中荷載作用下最大彎矩和撓度計算的公式分別如下式 5 5 57和 58 所示。 Fmax=qL 4/（ 128EI） （ 57） 集中荷載作用下最大撓度計算如下式 58 所示。 m 根據(jù)以上計算取 Mmax= KN 則 底模模板強度滿足施工使用的要求 。 2. 底模 背肋 的計算 根據(jù)《路橋施工計算手冊》查松木的容重為 8kN/m3，方木的自重考慮為 的安全系數(shù) q=rA =8 0 =。 q 圖 53簡支梁計算簡圖 根據(jù)【 1. 底模模板的計算 】中 箱梁底模背肋 、主梁 及支架立桿的布置方式 可知 : 高現(xiàn)澆預應力鋼筋混凝土箱梁底模 背肋的跨度分別為 90cm、 60cm 和 90cm，因此根據(jù)公式 55 取 q q2和 q3分別計算在混凝土作用下底模模板的彎矩，其計算過程如下所示。 m 根據(jù)以上計算彎矩取 Mmax=M2= 根據(jù)《材料力學》可知，背肋的剪應力計算如下所示。 根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 86 可知紅松的彈性模量 E=1010 3MPa，根據(jù)《材料力學》可知 撓度計算如下所示。 m 根據(jù)以上計算結果 驗算 1010cm 方木的強度，則背肋的強度計算如下所示。 F=q2L/2 =0. 9/2= 根據(jù)以上計算結果 驗算 1010cm 方木的抗剪強度，則背肋的抗剪強度計算如下所示。 I= b h3/12= 106m4 f1=5ql4/(384EI)=5 (384 10 103 106)= 通過上式計算可知 : f1=[f]=L/400=900/400= 則 底模背肋剛度滿足施工使用的要求 。彎矩按均布荷載的簡支梁進行計算，計算簡圖如下圖 5