【正文】 面（不上人）：改性瀝青防水層 20mm厚1﹕3水泥砂漿找平 20=100mm厚再生聚苯乙烯板保溫 =焦渣找坡最薄處30mm 平均厚100 mm 10=100mm厚鋼筋混凝土板 25= ∑ =2）樓面： 水磨石地面 100mm厚鋼筋混凝土板 20mm厚板下混合砂漿抹灰 ∑ =3）梁重：梁①重：26=梁②重：26=梁③重：26=4）墻重：（砌體與抹灰之和） 外墻： 13= 內墻： 13= 抹灰：外墻面外抹灰： 外墻面內抹灰及內墻面抹灰： kN/m2 保溫：外墻80mm厚苯板保溫層 = kN/m2總墻重：外墻：+++= kN/m2 內墻：+2= kN/m25）柱：(25層)27=（考慮到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m3） （首層）27=6）門、窗： 門：：（2）活荷載：衛(wèi)生間、走廊、門廳、樓梯 ： kN/m2(宿舍)屋面活載： kN/m2 (不上人屋面) ； 沈陽雪載： kN/m2 沈陽基本風壓： 計算簡圖及層數(shù)劃分由于結構質量主要集中于各層樓蓋和屋蓋處，故可將結構簡化為圖21所示的多質點體系，其中質量G6為第六層上半層高度范圍內的全部集中于屋面標高處的質量，其他層質量均取其樓蓋及其上、下各一半層高范圍內的全部集中于樓面標高處的質圖21 重力荷載計算簡圖 各層重力荷載代表值計算 六層上半層 女 兒 墻：現(xiàn)澆鋼筋混凝土，26 kN/m3（2＋2+2+22)= 屋頂洞口圍墻26（+）=屋面自重： (+92+)+(+2+2)26() =梁①重： [(8)3+()8]=梁②重： [()8+()2]= ∑= kN次梁重：[14+()5+()2+()2= ∑= 柱 子： 28=外 墻： () [(2)+202]=內墻： [ ()()+()（1022）+（）（）6+（ ）（）（）2+（）（）6+（）（2）2= 門窗重量： ()21+（）26+（）22=六層上半層的恒載 ∑恒=∑G6恒=+++++++++=8959KN六層上半層的活載： ∑活=（+2）(2+)+= G6=G6恒+= 8959+= 標準層 樓面板自重：(+92+20+2)+2519+(+2)25= 梁 重： ++= kN柱 子： 28=外 墻： ()[(2)+2] 內墻： () (+1022)+() (9)+() 2+() 10+() () 6+() () 6+(（2）2+() () 2=門窗重量： [(+) 21+7+()+2+（2）]= 標準層的恒荷載 ∑恒=G5恒=G4恒=G3恒=G2恒=+++++=標準層的活荷載 ∑活=G5活=G4活=G3活=G2活=2[() () 28+() ()+18+2+2]= 二至五層重力荷載值 G2=G3=G4=G5=+= kN 二層下半層柱 子：外 墻： =內墻：=門窗重量： = 一層上半層柱 子：28=外 墻： 247。中框架梁I= 邊框架梁I=梁采用C25混凝土，EC=104N/橫向框架：中框架梁： Kb1==228106112=KNm Kb2=103247。柱截面：首層 650 mm650mm 2～6層600mm600mm,雨篷350mm350mm,高度4m==107112=104 KN表32 結構的頂點側移層69243123080051198012308004299124119801230800429912311980123080042991221198012308004299121112423890300331617結構頂點側移 =02127T1=== （34）場地Ⅱ類，抗震設防烈度7度（），設計地震分組第一組。—標準反彎點高度比。根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得。m） (KN ②。B2= KB2/(KB1+KB2) （314）MB2=(MC上+MC下)181。B2MDCMDE615141312111表312 水平地震作用下的梁端彎矩 層E軸MC上MC下181。 M`QK與V`QK 為活載作用下控制截面處的彎矩、剪力。表621內力組合表表622內力組合表表623內力組合表表624內力組合表表625內力組合表表626內力組合表表627內力組合表表628內力組合表表629內力組合表表630內力組合表表631內力組合表表632內力組合表表633內力組合表表634內力組合表表635內力組合表表636內力組合表表637內力組合表表638內力組合表第七章 框架結構配筋計算 框架梁配筋計算考慮現(xiàn)澆板的共同作用，梁的計算截面按如下規(guī)定計算：（1）在負彎矩作用下按矩形截面計算：CD跨: bh0=300mm715mm （h0=h35） DE跨： bh0=300mm765mm （h0=h35）（2）在正彎矩作用下按T形截面計算：CD跨: h0=1900mm715mm （h0=h35） DE跨： h0=2800mm2765mm （h0=h35）混凝土等級: C25 fc=鋼筋等級: 縱向受力筋 HRB335 =300 N/mm2 箍筋 HPB235 =210 N/mm2縱向受力筋: 支座截面 =%（=%） =% 跨中截面 =%（=%） 箍筋: 沿梁全長 == 加密區(qū) 應滿足規(guī)范要求。 框架柱配筋計算2~5層bh0=600565mm ，首層bh0=650615mm 混凝土等級 C30 fc= 鋼筋等級 縱向受力筋：HRB335 =300 N/mm2 箍筋： HPB235 =210 N/mm2 （712）= = （以下調整均未乘以） 、按上下柱端彈性分析所得的考慮地震作用組合下的彎矩比值確定。③ 柱縱筋最小配筋率驗算 根據(jù)規(guī)范要求：柱全截面縱筋最小配筋率:ρmin%實配:ρ=15203650650 100%=%%柱單側縱筋最小配筋率：ρmin% 實配：ρ=1520650650 100%=%% 經驗算柱縱筋最小配筋率滿足要求。表711 C柱柱端彎矩調整表712 D柱柱端彎矩調整表713 E柱柱端彎矩調整表714 C柱剪力調整表715 D柱剪力調整表716 E柱剪力調整 （1）框架柱縱筋計算 ① 偏壓計算公式：大偏壓構件（） （713）小偏心構件（）計算如下： （714）的大值 最小配筋率： 全截面 抗震折減系數(shù)： 頂層和第四層= 其他層= 最不利內力選取原則： 大偏壓柱： 彎矩越大越不利、軸力越小越不利（可取=M/N來判斷）， 小偏壓柱：彎矩和軸力都是越大越不利② 縱筋計算 大小偏壓判斷： （715） 經判斷除第一層的E柱和F柱的最大軸力組合屬于小偏壓外，其余各柱均為大偏壓柱。（2）斜截面抗剪①無震組合下： （72） 截面條件： （73）②有震組合下： （74） （75）(1)抗彎承載力計算 ① 梁縱筋配筋計算表71 梁配筋計算表表72 梁配筋計算表表73 梁配筋計算表表74 梁配筋計算表表75 梁配筋計算表表76 梁配筋計算表沈陽建筑大學畢業(yè)設計（論文）② 梁縱筋配筋率驗算因為第五層梁的配筋最少，故只需驗算第五層梁的配筋率就行CD跨： 支座： ρ=1140300750 100%=%%滿足 跨中： ρ=1520300750100%=%% 滿足DE跨： 支座： ρ=1520300750100%=%% 滿足 跨中： ρ=1520300750100%=%%滿足（2）框架梁抗剪計算① 調整剪力計算框架梁抗剪計算中，設計剪力取組合和調整剪力的較大值，計算如下： （76） （77）= = =表77 梁端調整剪力表78 梁端調整剪力表79 梁端調整剪力② 梁截面驗算在無地震作用組合下：對于CD跨梁：hwb =690300=4 =300690=N （78）所以截面滿足要求對于DE跨梁：hwb =740300=4 =300740=N所以截面滿足要求在地震作用組合下：對于CD跨梁： l0h=5700690==300690=γREVb= （79）所以截面滿足要求對于DE跨梁：l0h=8400740==300740=γREVb=所以截面滿足要求③ 梁配箍筋計算在無地震作用組合下： （710）對于邊跨梁： =300690=對于中跨梁： =300740=由內力組合表可知，邊跨梁，中跨梁梁端剪力都小于，所以在無震組合下梁可以采用按構造配箍筋。 M`GE為重力荷載作用下控制截面處的彎矩。(1) CE跨梁彎矩調幅表61 CD跨梁彎矩調幅層數(shù)654321左端 MGKMQKMMGE跨中 MGKMQKMMGE右端 MGKMQKMMGE（2）EF跨梁彎矩調幅表62