【正文】 一般情況下多取中間值進行設(shè)計，即 mv = H , sm/ mv = 3245018 ?? = sm/ 、根據(jù)經(jīng)濟提升速度，估算一次提升循環(huán)時間 39。39。 、 核算箕斗一次合理提升量 VrQ m? —— 公式 25 = = 噸 式中： V —— 箕斗的容積 ,m3 mr —— 煤的松散比重 由計算可得所選箕斗合格滿足要求，所選取的箕斗其型號和技術(shù)參數(shù)如下： 表 2— 2 箕斗型號 罐道 有效容積 m3 提升鋼絲繩 箕斗自身重量 JDS12/110 4 鋼絲繩罐道 四根 本次設(shè)計采用的是同側(cè)裝卸式箕斗的優(yōu)點在于，裝卸方便，有利于實現(xiàn)自動化生產(chǎn)，有效的提高了生產(chǎn)效率，同時箕斗休止時間 ? 取 12 秒。由于鋼絲繩的種類很多，其用途和工作環(huán)境也各不同，考慮到各種原因，所以多繩摩擦提升機的主提升鋼絲繩最好選用鍍鋅三角股鋼絲繩，因三角股鋼絲繩表面圓整光滑耐磨，而疲勞性能好，壽命長，有利于提高摩擦襯墊的使用壽命和改善防滑條件，主提升鋼絲繩用數(shù)一般為偶數(shù)根，根據(jù)我國煤礦的使用經(jīng)驗，最好采用四根或者是六根，優(yōu)先采用四根，為減少提升過程中的橫向旋轉(zhuǎn)，所用的主繩應(yīng)半數(shù)左捻，半數(shù)右捻，并且交錯排列懸掛。jH —— 39。 12 式 中： pQ —— 所選鋼絲繩所有鋼絲的破斷拉力之和 gmQ ?? 一次提升的貨載的重力 gmQ zz ?? 容器的自重 gmp p?? 鋼絲繩每米的重力 、 尾繩的選擇 平衡尾繩是為了平衡提升鋼絲繩的重力設(shè)置的，由于它負擔自重而無其他的載荷，因此對材料的抗拉強度無特殊要求，但為了安全而要求它具有旋轉(zhuǎn)不旋轉(zhuǎn)等特點，因此以前長采用扁鋼絲繩，但扁鋼絲繩制作效率低， 價格貴，目前我國大多數(shù)礦井改用不旋轉(zhuǎn)的圓股鋼絲繩，作平衡尾繩。 尾繩的長度計算 H 尾 ＝ HHh ??2 —— 公式 34 =2 10+500=520m 、所選擇的鋼絲繩和尾繩的型號與技術(shù)參數(shù)如下表： 表 32 鋼絲繩種類 抗拉強度 數(shù)量 單位質(zhì)量 直徑 破斷拉力之和 6? （ 37）股 321470特 甲 鍍 左（右） 1470Mpa 4根 ㎏ 6 37股 圓股鋼絲繩 1400Mpa 2根 13 、主導向輪的計算與選型 、摩擦輪的直徑計算 摩擦輪直徑的計算原則與單繩纏繞式提升機相同，即，使鋼絲繩在摩擦輪上的彎曲應(yīng)力較小為主要原則。本設(shè)計綜合實用和經(jīng)濟的情況，決定采用橡膠聚氨酯摩擦材料。這不僅使系統(tǒng)復(fù)雜，且增大了維護的 工作量。根據(jù)理論研究，鋼絲繩弦橫向振動的自振頻率與繩弦長度及提升高度有關(guān)。 JK 系列提升機曾限定下出繩角不得小于 ?15 ，這是考慮下出繩角過小時，鋼絲繩有可能與提升機基礎(chǔ)相接觸，造成鋼絲繩磨損。 礦井提升電動機有交流和直流兩類。所選的電動機的型號和技術(shù)參數(shù)如下 表 61 電 動機的型號 額定功率 額定轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn)動慣量 過載系數(shù) 59/250?ZD 1250kw min/50r 213370 mkg? ?? 、為計算總變位質(zhì)量，我們可首先分別計算出各運動部件的變位質(zhì)量。 直線運動部分的變位質(zhì)量 Lm 為： gqppzL LmLmmmm ????? 242 —— 公式 64 ＝ ???????? ＝ kg56009 式中： pL —— 一根鋼絲繩總長度 , m ； 11 jxxjP HLLHHL ????? —— 公式 65 ＝ ???? ＝ gL—— 尾繩長度 ,m 、提升系統(tǒng)還有三部分作旋轉(zhuǎn)運動，即提升機，天輪和電動機轉(zhuǎn)子，在提升過程中這些部件各運動質(zhì)點都圍繞自己的軸，以不同的回轉(zhuǎn)半徑和回轉(zhuǎn)速 度旋轉(zhuǎn)，需要把它們變位到滾筒圓周上，則各部件變位后的質(zhì)量值就不等于它們原來的數(shù)值。 （ 1）、《煤礦安全規(guī)程》中提升加減速度的限制：一般在豎井升降物料，加速度最大不能超過 （ 2）、按電動機的過負荷能力來確定，電動機的最大平均出力應(yīng)大于或等于加減速階段實際所需的最大出力，即： 22 ? ??? amkQF e? —— 公式 69 ? ??m kQFa e? 82439 ?????? 2/ sm? 即 1a 2/ sm? 式中： eF —— 電動機的額定出力， N NV NF m jee ????? ? —— 公式 610 綜合兩種情況取 21 / sma ? 減速度 3a 的確定 根據(jù)實際情況及安全性考慮，本系統(tǒng)決采用電氣制動與機械制動相結(jié)合的制動方法來完成提升系統(tǒng)的制動，所以減速度的大小要符合機械制動和電氣制動兩方面的 要求。 卸載曲軌中初加速度時間： savt ??? —— 公式 613 箕斗在卸載曲軌的行 程： mh ? 主加速時間： sa vvt m 01 ????? —— 公式 614 主加速階段行程： mtvvh m 101 ?????? —— 公式 615 主減速階段時間： sa VVt m 43 ????? —— 公式 616 主減速階段行程： mtVVh m 343 ?????? —— 公式 617 爬行時間： svht ??? —— 公式 618 式中 4h 、 4v 從下表中查出 24 表 62 表格 爬行階段 自動控制 手動控制 箕斗 距離 h4 ～ 速度 v4 （定量裝載） （舊式裝載設(shè)備） 抱閘時間 5t ，可定為 1s，行程很小，可考慮包括在爬行距離內(nèi)不另行計算，減速度 5a 一般取 1m/s2 等速階段的行程： 43102 hhhhHh ????? —— 公式 619 ?????? 等速階段的時間： svht m ??? —— 公式 620 1一次提升循環(huán)時間： ???????? 543210 ttttttTx —— 公式 621 ??????? ? 、提升設(shè)備動力學計算 提升開始時， 0aa? ，故拖動力 0F ： ? ??? 00 amkQF —— 公式 622 2 4 3 2 5 4 ????? ? 出曲軌時： 0aa? ，故拖動力 39。1 ?? 等速階段開始， 0?a ，故拖動力 2F ： 25 NkQF ????? —— 公式 624 等速階段結(jié)束， 0?a ，故拖動力 39。3 ?? 爬行階段開始， 0?a ，故拖動力 4F ： NkQF ????? —— 公式 626 爬行階段結(jié)束， 0?a ，故拖動力 39。=182545 .339。=141325 .84 39。39。故對于自帶扇風裝置電動機的等效時間為： ? ? ??? ??????? 254310 ttttttT d —— 公式 71 ＝ ? ? ??????? ＝ s 式中： ? —— 考慮電機在低速運轉(zhuǎn)時的散熱不良系數(shù)，一般取 交流電機： 2/1?? ； 直流電機： 4/3?? ； ?—— 考慮停車間歇時間的散熱不良系數(shù)，一般取 交流電機： 3/1?? ； 直流電機： 2/1?? ； 、等效力 dF 的計算 在一次提升過程中，由于拖動力和速度不同，因此電動機繞組中的電流和產(chǎn)生的熱量也不一樣，為了簡化，用一個定負荷下運轉(zhuǎn)時的固定力和最大提升速度，作為選擇電動機容量的依據(jù)，這個固定力叫做等效力。239。 按電動機允許發(fā)熱條件應(yīng)滿足： de pp? ； 既： 1221kw? 1250kw 式中 eN —— 初選電動機的額定功率 按正常運行時電動機過負荷能力應(yīng)滿足： ? ?eFF 即： a x ???eFF 134 40 9 15 5m a x ???eFF 式中： xamF—— 為提升過程中電動機承受的最大負荷，