【正文】 500092021)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB 500172021)等規(guī)范編制 。支撐加固系統(tǒng)均現(xiàn)場裝拆。支撐采用鋼管排架系統(tǒng)（鋼管、扣件租賃）。當(dāng)梁較大的時候，應(yīng)在側(cè)模上加對拉螺桿。立柱的側(cè)向彎曲和壓縮變形造成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的1/1000。當(dāng)梁較大的時候，應(yīng)在側(cè)板上家釘斜撐?？蚣芰耗０寮茉O(shè)和支撐體系參見附圖三。 C. 樓板模板的架設(shè)：平臺 板采用 18mm 厚膠合板。然后鋪設(shè)膠合板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，便于模板拆除。樓板模板的架設(shè)：平臺板采用20mm 厚九夾板。然后鋪設(shè)九夾板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，便于模板拆除。 6 3. 模板的拆除 本工程模板的拆除根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度確定構(gòu)件模板是否可以拆除。另外，必須保證在其上面二層結(jié)構(gòu)梁板砼澆搗完畢后，才可拆除該層的結(jié)構(gòu)承力模板。當(dāng)混 凝土與外界溫差大于 20 度時，拆摸后應(yīng)對混凝土表面采取保溫措施，例 如臨時覆蓋，使其緩慢冷卻等。 安裝模板及其支架的過程中，必須設(shè)置足夠的臨時固定設(shè)施，以免傾覆。各頂撐之間要加水平支撐或剪刀撐，保持頂撐的穩(wěn)固以免失穩(wěn)。安裝梁的側(cè)模時，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期間，對電線和電燈等各類用電裝置必須采取保護(hù)措施。 6. 模板計算書 A、 本工程框架梁有 250*700、 250*650、 250*600、 250*500、 250*400、150*400、因此其中 250*700、 250*650、 250*600 以最大梁 250*700 進(jìn)行計算， 250*500、 250*400、 150*400 我們以最大梁 250*500進(jìn)行計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。mm)； σ 面板的彎曲應(yīng)力計算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算： M = + 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 : q1= =； 振搗混凝土荷載設(shè)計值 : q2= 4=； 計算跨度 : l = (700100)/(41)= 200mm； 面板的最大彎矩 M= [(700100)/(41)]2 + [(700100)/(41)]2= 104Nm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下 : σ = M/W[f] 經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 σ = 105/104 = N/mm2； 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 : [f] = 17N/mm2； 次楞最大受彎應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！ 15 （ 2）次楞的撓度驗(yàn)算 次楞的最大容許撓度值 : [ν] = 500/400=； 次楞的最大撓度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 17076/1000 = kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！ 六、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎 強(qiáng)度和撓度。mm； RA=RB=== σ =Mmax/W=105/104=； 梁底模面板計算應(yīng)力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。 本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=688/6 = 64 cm3； I=6888/12 = 256 cm4； 方木強(qiáng)度驗(yàn)算 計算公式如下 : 最大彎矩 M == = kNm； 最大撓度計算值 Vmax= mm； 最大應(yīng)力 σ=106/5080= N/mm2； 支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2； 支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求 ! 八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算 九、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 23 σ = N/(ΦA(chǔ))≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN； N =+= kN； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1uh = = m； lo/i = / = 186 ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； σ =(489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 24 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)按照表 1取值 ； k2 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m； lo/i = / = 126 ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； σ =(489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = ； 腳手架鋼管的自重： N2 = ()/Sin75o = kN； N = + = kN； θ邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角： θ= 75 o； υ 軸 心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 25 如果完全參照《扣件式 規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sinθ (1) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1uh/Sinθ = ； lo/i = / = 195 ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓 立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； σ =(489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)按照表 1取值 ； k2 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m； lo/i = / = 126 ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； σ =(489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 梁段 :C軸交 110軸。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。mm)； σ 面板的彎曲應(yīng)力計算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算： 31 M = + 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括 ： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 : q1= =； 振搗混凝土荷載設(shè)計值 : q2= 4=； 計算跨度 : l = (500100)/(41)= ； 面板的最大彎矩 M= [(500100)/(41)]2 + [(500100)/(41)]2= 104Nm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1）次 楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下 : σ = M/W[f] 經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 σ = 104/104 = N/mm2； 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 : [f] = 17N/mm2； 次楞最大受彎應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！ （ 2）次楞的撓度驗(yàn)算 次楞的最大容許撓度值 : [ν] = 500/400=； 次楞的最大撓度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 17076/1000 = kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！ 六、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。mm； RA=RB=== σ =Mmax/W=105/104=； 梁底模面板計算應(yīng)力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 38 根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。 39 本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=688/6 = 64 cm3； I=6888/12 = 256 cm4； 方木強(qiáng)度驗(yàn)算 計算公式如下 : 最大彎矩 M == = kNm； 最大撓度計算值 Vmax= mm； 最大應(yīng)力 σ=106/5080= N/mm2； 支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2； 42 支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求 ! 八、梁跨度 方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算 九、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(ΦA(chǔ))≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN； N =+= kN； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i