【正文】 ，因此這種制冷劑雖然制冷能力高，但是由于環(huán)保原因，目前已經(jīng)被禁止使用。而我國空調行業(yè)對空調能效比技術一直沒有給予足夠的關注與投入，致使中國空調器的核心技術 —— 能效比平均水平遠遠低于發(fā)達國家 ， 目前市場上的空調平均能效水平過低，僅有 ， 空調的能耗問題已日漸成為影響空調業(yè)未來發(fā)展的關鍵 。 據(jù)統(tǒng)計，目前中國家用空調的年耗電量為 400 億千瓦時以上，約占中國每年全國電力消耗的 15%左右，而其年增長率卻和全國實際GDP 增長率相近，遠遠高出我國每年新增電力的增長量。隨著空調的進一步普及，這個數(shù)字還將進一步提高 ， 我國目前正在制定家用空調的能效標準，以解決空調用戶日益增多所帶來的電力供應壓力 。 提升空調能效水平是一個系統(tǒng)工程，空調 的能效水平與壓縮機、換熱器、電機、風機、風系統(tǒng)、制冷劑、控制系統(tǒng)、系統(tǒng)匹配等眾多因素有非常密切的作用關系，為此各空調 制造商 展開了深入的研究和分析。 2） HC，主要代表有丙烷、異丁烷，它們最大的缺點是可燃，對于有高壓而且有電氣系統(tǒng)的空調器來說，從安全角度考慮是很少采用這種制冷劑。但畢竟對環(huán)境還有一定的影響，因此會逐步禁用。進一步進行比較 :在冷凝溫度 45℃，蒸發(fā)溫度 ℃，過熱度 10℃，過冷度 5℃的情況下 冷凝壓力 蒸發(fā)壓力 吸收熱量 吸入狀態(tài)密度 制冷能力 MPa MPa KJ/Kg Kg/m3 無壓力損失 R22 R407C R410A 35 壓力損失相同 R22 R407C R410A 高壓制冷劑壓力損失小 R22 R407C R410A （廣州松下萬寶壓縮機公司提供的三種壓力損失條件下的實驗數(shù)據(jù)） 由上面實驗數(shù)據(jù)我們可以得出以下結論 :在無壓力損失和壓力損失相同的情況下， R22 的制冷能力均是最好的 。系統(tǒng)中含水量超標則有可能引起冰堵和鍍銅腐蝕。低壓側蒸發(fā)能力加大，液體成分減小，壓力上升；高壓側換 熱能力增強，壓力下降。所以在選擇壓縮機時，要求壓縮機單體能力與整機能力比會比一般高能效壓縮機高。簡要規(guī)格書對比如下 : 額定參數(shù) 2P14S225ANE（簡稱 2P14） 2P15S225ANE（簡稱 2P15） 額定制冷量 (w) 2220 2425 額定輸入功率 (w) 705 785 單冷充注量 (g)max 800 800 電容 (μ F) 30 30 說明：壓縮機的額定冷媒充注量并不代表就是它的極限充注能力。當超出它的最大充注量，潤滑效果變差，壓縮機的損耗會劇增。故放棄 2P15 而采用 2P14。 管束排列方式及尺寸d0=7S 2 =1 4S1=21 bd ＝ 0d +2 f? ＝ 7+2 ＝ 套片管單位管長的翅片側面面積： fbf SdSSf )4(2221???? =2/m 單位管長翅片間管子外表面積： )1(ffbb Sdf ?? ?? ) ( ???? ? mm / 2? 翅化面積： 0f ＝ mmff bf /3 4 5 2 1 2 4 2???? 翅化系數(shù)：ibf f ffB ?? ??? =17 3. 計算空氣側換熱系數(shù) 0a 及表面效率 按選定的翅片參數(shù)fffbf SSSdSAA11m in ))(( ???? ))(( ? ??? = 選定迎風面風速 Wf=，故最窄截面風速： ff WAAW minmax ? ?sm/? 微元最窄截面的 當量直徑 : )()( ))((2 1 1 ffb ffbeq SdS SdSd ????? ??? ???? ? 進出口空氣的平均溫度： ?amt 392 42352 0 ???? aai tt ℃ 查空氣的熱物性表，得 smv f / 26??? ； )/(0 2 6 4 kmWa ??? ； 3/ mkgf ?? 故 3m a x ?????feqef v dWR b/de=對于平套片 翅片順排管簇空氣側換熱系數(shù)可按下式計算： α of =cψ meqnfea dbd )/(Re? 而整張波紋翅片叉排管簇空氣側傳熱系數(shù)應是上式 ，查《小型制冷裝置設計指導》表 318 和 319，用插入法求得：ψ=,n=,c=,m=。 k/w，污垢熱阻 ri=0, 則 K0 = 00001)1(1arffffrsbtiii ???? ???? = 8 1 10 0 0 0 2 1 9 33 4 5 0 0 2 0 3 0 4 6 0 43 4 5 1??????? = k 平均傳熱溫差為 θ m = 42433543ln 7ln2112??????akakaatttttt =℃ 故需要的傳熱面積： F0= 31640 ???mkKQ?m2 所需翅片管總長： L= ?fF= m 據(jù)設計的實際情況，取有效單管長 L=,冷凝器的迎風面高度 H=： N= ????sH排， 取 24排。 為節(jié)省空間，在不改變換熱面積的情況下，把雙排冷凝器做成 L型。 析濕系數(shù) 可由下式確定 ξ =1+(dmdw)/(tmtw) =1+()/() = (5)循環(huán)空氣量的計算 qm,da=Q0/(h1h2)= 3600/(5440)=720kg/h 進口狀態(tài)下干空氣的比體積可由下式確定 V1=RaT1(1+)/pb = (273+27)(1+ )/101110 =故循環(huán)空氣的體積流量為 qv,a=qm,daV1=720 =624 m3/h (6)空氣側當量表面?zhèn)?熱系數(shù)的計算 對于開縫翅片的當量表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)， 而沖縫翅片比平直套片的熱交換率強 倍 需要修正，公式為 α j=ξα 0〔 (η faf+ab)/(af+ab)〕 對于正三角形叉排排列的平直套片管束，翅片效率η f公式，叉排時翅片可視為六角形，且此時翅片的長對邊距離和短對邊距離之比 A/B=2/31/2=，且ρ m=S1/db=,故 ρ ,= m(A/)1/2 = ()/()1/2 = 肋片折合高度為 h,=db(ρ ,1)(1+ ,)/2 = ()(1+)/2 = m=(2α 0ξ /λ fδ f)1/2 =(2 103)1/2 =取鋁片熱導率λ =237w/(mK) 飽和液體密度 ρ l=飽和蒸氣密度 ρ g= kg/m3 氣 化潛熱 r=飽 和壓 力 ps= Mpa 表面張力 ? = 103N/m 液體粘度 ul= 104PaK) 液體普朗特數(shù) Prl= 蒸氣普朗特數(shù) Prg= 已知 R22 進入蒸發(fā)器時的干度 x1=， 出口 干度 x2=，則 R22 的總質量流量為 qm=Q0 3600/r(x1x2) = 3600/ () =作為迭代計算的初值， 取 qi=7000W/m2,考慮到 R22 的阻力比相同條件下 R12 要大，故取 R22 在管內的質量流速 qi′ =200kg/(m s) 于是，沸騰特征數(shù) B0=qi/(giK) 內螺紋管的換熱效果比光管的換熱效果提高 3050%左右，且蒸發(fā)器工藝材料都比一般的要好，換熱效果也會提高大約 60%故 Ko=（ 1++） Ko’ = W/(m2 值得注意的是，盡管用“計算單元”算出的傳熱管總內表面積于上面計算出的實際內表面?zhèn)鳠崦娣e相同，但是，按“計算單元”計算出的總外表面積卻與蒸發(fā)器的實際總外表面積不同。為了有效利用空間和與貫流式風機的合理配合，理想情況是將蒸發(fā)器外形做成圓形使風平行與翅片吹過。 管數(shù) 16 翅片形式 開窗式 排數(shù) 2 片距 管徑 親水性 親水膜 蒸發(fā)器參數(shù) 五 .室內外風機、電機選型 空調的特性不僅取決于壓縮機的特性，而且也與室內外側空氣的狀態(tài)參數(shù)有關，猶如風機的工作點取決于風機本身的特性和管道特性一樣。 貫流風葉外形是長筒型與軸流風葉相比，存在風量不均勻現(xiàn)象，尤其長度大于 250mm 以上更為突出。管內流態(tài)將出現(xiàn)純液相流動和汽液兩相流動兩個階段。毛細管的阻力應能足以在其入口側建立起一段制冷劑液封，又不能有過多的液體工作，但由于管內兩相流動過程的復雜性，使實用而準確的定量計算存在一定困難。再考慮到管長修正系數(shù)，初選毛細管尺寸為 :di=，L= = 實驗校正 :在匹配時使用此規(guī)格毛細管，發(fā)現(xiàn)回氣溫度偏高，冷凝壓力低，冷媒過熱度大。 七 .系統(tǒng)制冷劑充注量的估算 系統(tǒng)中冷媒的充注量對整機制冷能力有著很大的影響。 據(jù)有關資料介紹， 對制冷劑為 R22 的空冷式空調器而言，系統(tǒng)的制冷劑充注量可用下式估算： G=+ 式中： G 系統(tǒng)制冷劑充注量， kg； VH蒸發(fā)器容積， L； VK冷凝器容積， L。經(jīng)過調整，最后確定機組的冷媒充注量為 Kg。 ㈡管道的布置原則 氟利昂制冷劑的特點是與潤滑油相互融解，因此，必須保證從壓縮機帶出來的潤滑油在經(jīng)過冷凝器、蒸發(fā)器和一系列設備、管道之后，能全部回到壓縮機的曲軸箱里面。 ②排氣管 ⑴ 防止?jié)櫥突蚩赡芾淠聛淼囊后w流回壓縮機，排氣管應有～ 的坡度坡向油分離器或冷凝器。另外，壓縮機排氣管上設油分離器，以