【正文】 乙二醇醚等組成。 汽油調(diào)和組分臨時參考質(zhì)量指標： 辛烷值 (研究法 ) 90～ 95 苯含量 ≯ %。 原料海鹽費用的計算如下： m 初頂石腦油 =180 200t/a 所以， W1=180 2008 700=1 567 740 000 元 新鮮 水費用的計算如下： m 水 =45 000=184 500 元 加氫裂化重石腦油 費用的計算如下： m 加氫裂化重石腦油 =150 0008 100=1 215 000 000 元 本車間定員 28 人，每人每月平均工資為 3 000 元，則每年工人的工資總費用為 萬 元 。以保護重整催化劑。 主要的反應(yīng)過程 （ 1）脫硫反應(yīng)： RHS + H2 → RH + H2S RSR′ + 2H2 → RH + R′H + H2S RSSR′ + 3H2 → RH + R′H + 2H2S （ 2）脫氮反應(yīng)： 氮是重整進料中最難除去的毒物，脫氮反應(yīng)平衡的移動主要取決于反應(yīng)壓力在不同催化劑的脫除速率不同，通常鉬酸鎳催化劑優(yōu)于鉬酸鈷催化劑。 （ 4）脫氧反應(yīng)： 原料油含氧化合物的脫除，在加氫條件下，使氧與氫生成水及相應(yīng)的烴分子，通常很容易脫除，原料中的含氧化合物，主要是環(huán)烷酸，在二次加工產(chǎn)品中也有酚類，如不除去，當進入重整后，加氫反應(yīng)生成水，會使系統(tǒng)中存水過多，從而使催化劑減活。例如：將循環(huán)氫分為兩路，一路從第一反應(yīng)器進入，另一路則從第三反應(yīng)器進入。國內(nèi)的固定床半再生式重整裝置多采用此種工藝流程，也稱作分段混氫流程。 連續(xù)再生式重整工藝流程 美國環(huán)球油公司（ UOP）連續(xù)再生式重整 法國石油研究院（ IFP）連續(xù)再生式重整 主要特征是設(shè)有專門的再生器，催化劑在反應(yīng)器和再生器內(nèi)進行移動，并且在兩器之間不斷地進行循環(huán)反應(yīng)和再 生，一般每 3～ 7 天催化劑全部再生一遍。催化劑依靠重力自上而下依次流過各個反應(yīng)器，從最后一個反應(yīng)器出來的待生催化劑用氮氣提升至再生器的頂部。 工藝流程簡述 初頂直餾石腦油自罐區(qū) (輸轉(zhuǎn) 87 單元 47 罐區(qū) 54＃ 、 55＃ 、 56＃ 罐 )來，經(jīng)預(yù)分餾進料泵（泵 10 102）升壓后進入預(yù)分餾進料換熱器（換 102）加熱，然后進入預(yù)分餾塔（塔101），塔頂分出不適宜重整進料的輕餾分，塔底餾出物去預(yù)加氫。 預(yù)加氫分離罐（容 201/1）內(nèi)的液體作為重整原料靠自壓進入脫水塔（塔 201），經(jīng)脫水塔的 分離，將重整原料中水含量降至 5ppm 以下。 （ 4） 在反應(yīng)器中輸入原料的各組分，選擇物性方法，活度系數(shù)法，在 stream 中輸入原料氣的壓力、溫度以及各組分的摩爾分率，點擊運行之后，即可得到以上模擬數(shù)據(jù)。 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 全流程的 Aspen 模擬數(shù)據(jù)見表 27 表 27 全流程的 Aspen模擬數(shù)據(jù) 進料 kg/h 出料 kg/h CH4 C2H6 C3H8 C4H10 C5H12 C6H14 4 C7H16 5 C8H18 5 0 C9H20 3 0 C10H2 1 0 C5H10 C6H12 2 0 2 C7H14 4 0 4 C8H16 4 0 4 C9H18 3 0 3 C10H2O 0 C6H6 C7H8 0 C8H10 0 C9H12 0 H2O 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 22 第 3章 設(shè)備選型 在塔設(shè)備中能進行的單元操作過程有：精餾、吸收、解析、萃取、增濕及干燥等。 進料汽相流量 Vs = m3/s， 液相流量 Ls = m3/s 氣相密度 v? = kg/ m3, 液相密度 l? = 832 kg/ m3 物系的表面張力 ? = mN/m 空塔氣速 u= (安全系數(shù) ) umax （ 31） umax = C ???????? ???? V VL 1/2 = ?????? ? 1/2 = m/s 安全系數(shù)為 0. 6，則空塔氣速為 u = umax （ 32） = = m/s 塔徑 D =（ uVs?4 ） 1/2 （ 33） = ?????? ?? ? 1/2 = m 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 按標準塔徑圓整為 D= 1 m 則塔截面積 AT = 24D? = m2 實際的空塔氣速 u = 溢流裝置 選用單溢流弓形降液管，不設(shè)進口堰。ow SulL? （ 35）u39。m =（ aDaF） 1/2= 由芬斯克方程式 NMIN= ㏒ [WWDD x xxx )1()1( ?? ]/㏒ m? 1 （ 38） 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 = ㏒ [（ ?） （ ?） ]/㏒ = 飽合液體進料時， xq= xF RMIN = ]1 )1([11 F DFD xxxx ???? ?? 。o = m/s 這里取 u39。 因 lw = m Lh = 3 600 = m3/h 查表得 how = ；則 hw = 弓形降液管的寬度 Wd 面積 Af: 由于 ?Dlw ，據(jù)化工原理下冊查得 ?TfAA ， ?DWd 則 Af = = m2 Wd = = m 驗算液體在降液管中的停留時間，即： 10 ????? s fTH fT L AAL AA? 停留時間 ? ﹥ 5 s 故降液管可用。 板式塔是依靠塔盤進行工藝操作，對于氣液兩相介質(zhì)而言，液體在塔盤上作橫向流動，上升的氣體通過塔盤的孔隙，與液體呈錯流鼓泡接觸，進行傳質(zhì)和傳熱。 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 Aspen 模擬圖 脫水塔 Aspen 模擬題及數(shù)據(jù)如下： 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 Aspen 模擬圖 換熱器 Aspen 模擬圖及數(shù)據(jù)如下： 全流程的模擬結(jié)果與實際的物料出方的結(jié)果有所出入，但在實際物料衡算出方中的組分量和 Aspen 全流程模擬的結(jié)果有很大不同，參考價值不大。 設(shè)水為關(guān)鍵組分 表 23進出料參數(shù) 溫度 ℃ 壓力 流量 kg/h 塔進料 160 38 065 塔頂氣 104 4 120 塔出料 117 37 500 表 24進出料參數(shù) 塔 進料 塔頂氣 塔底出料 Kg/h ％（ wt） Kg/h ％（ wt） Kg/h ％（ wt） 水 2 663 420 — 0 汽油 35 386 — — — — 合計 38 065 100 — — — — 塔頂物料衡算 F=D+W （ 21） FXF=DXD+WXW （ 22） 式中 F——原料液流量， kg/h； D——塔頂產(chǎn)品（餾出液）流量， kg/h； W——塔低產(chǎn)品（釜殘液）流量， kg/h； XF——原料液中易揮發(fā)組分的質(zhì)量分數(shù)； XD——餾出液中易揮發(fā)組分的質(zhì)量分數(shù)； XW——釜殘液中易揮發(fā)組分的質(zhì)量分數(shù) F= =369kmol/h D= ＝ 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 15 W=F－ D=XD= XF= 18 18?? W=FD=38 0654 120=33 953kg/h XW=≈0 塔頂 C3物料衡算 F=38 065 D=4 120 W=33 953 XF= ? ≈ XD= 13 4444?? XW=0 容 201/1預(yù)加氫油分離罐 輸入＝ 18 760＋ 20 300 ＝ 39 060 輸出＝ 38 065＋ 995 = 39 060 塔 201 物料衡算 輸入＝ 38 065＋ 3 575 輸出＝塔外排出物料 ＝ 41 640kg/h ＝ 3 710＋ 4 120＝ 41 630kg/h 輸入與輸出差 10kg/h→ 為損失 M 水 ＝ 4120％＝ X 水 = 0 2 18 18?? F=D+W FXF=DXD+WXW F1=3 8065kg/h=369kmol/h F2=3 575kg/h=齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 D=4 120kg/h=W=37 500kg/h=F 總 =F1+F2=41 640kg/h= XF= 18 18?? XD=X 水 ＝ 表 25 脫水塔物料衡算表 項目 塔進料 塔頂出料 塔底出料 Kg/h %(wt) Kg/h %(wt) Kg/h %(wt) 水 C1 C2 C3 C C5 C6 4 1 4 C7 5 2 5 C8 5 5 C9 3 3 C10 1 1 熱量衡算 塔 201 的熱量衡算 以 0℃ 為基準的溫度，對全塔進行熱量衡算 Q1進料熱量衡算 =38 065﹙ 160－ 0﹚ =17 290 Q2塔頂回流＝ 3 575（ 47－ 0）＝ 361 Q3為物料進入換熱器 206 后的熱量 Q4塔頂氣＝ 4 120106＝ 942 Q5塔底重整油＝ 37 500（ 98－ 0）＝ 104 664KJ/h Q6為物料進入換熱器 206 前的熱量 Q3→Q 6為換熱器提供的熱量 Q 損 ＝ Q1＋ Q2+Q3－ Q4－ Q5－ Q6＝ 3 容 201/1的熱量衡算 Q1——塔頂 T201 經(jīng)換熱器 202/2 后，進入容器 201/1 時的熱量 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 17 Q1 =cm(t2t1) = 20 300 (250) = kw Q2——加氫裂化重石腦油進入容器 201/1 的熱量 Q2 =cm(t2t1) = 18 760 (400) = kw Q3——容器 201/1 中分離出的輕組分氣體 Q3 =cm(t2t1) = 995 (400) = kW Q4——容器 201/1 底部的油組分 Q4 =cm(t2t1) = 38 065 (370) = Q 損 = Q1 ＋ Q2 － Q3－ Q4 =＋ － － = kw 換熱器 H202/1的熱量衡算 表 26 換熱器 H202/1參數(shù) 項目 入口溫度 出口溫度 物料名稱 管程 40． 5 68． 5 汽油 殼程 146． 7 95． 5 汽油 溫度以 0℃ 為基準 Q=WHCP， H（ T1T2） =WCCP， C（ t2t1） 式中 Q——換熱器的熱負荷， KJ/h 或 kW WH——流體的質(zhì)量流量， kg/h 或 kg/s CP——流體的平均比熱容， kJ/（ kg.℃ ）