【正文】 HF = 39。cHF = H1HF L eP (1 )2L?? = N 2)偏斜側(cè)向力。故在此不用計算。qF =kρ Ag? =12 7850 =4114 N 小車軌道重 量（ P43） gF =? = N/m 欄桿等重量 lF = lm g=100? =981 N/m 主梁的均布載荷 qF = 39。通過計算機輔助設(shè)計方法 , 繪圖和設(shè)計計算都充分發(fā)揮計算機的強大輔助功能 , 力求設(shè)計高效。若未通過，再重 復(fù)上述步驟，直到通過。 太原科技大學(xué) 課程設(shè)計 題目： 起重量 75T 跨度 雙梁 橋式起重機 結(jié)構(gòu)設(shè)計 姓 名 學(xué) 院 機電工程學(xué)院 專 業(yè) 機械設(shè)計制造及其自動化 班 級 指導(dǎo)教師 年 月 日太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 摘 要 本設(shè)計采用許用應(yīng)力法以及計算機輔助設(shè)計方法對橋式起重機橋架金屬結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計。由于橋架的初校是在草稿中列出，在設(shè)計說明書中不予記錄，僅記載橋架的精校過程。 關(guān)鍵詞 : 雙梁 橋式起重機 。qF + gF + lF =根據(jù)主、副起升機構(gòu)和運行機構(gòu)的設(shè)計布置 起升載荷為 Qp = Qm g =75 103 =735750 N 小車自重 GXp = 75 103 =257512N xI =? 109 mm4 2I = yI =? 108 mm4 qF = N/m 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 5 頁 共 42 頁 4. 慣性載荷 額定起升載荷 P 產(chǎn)生的 O1P 和 O2P P01= 102 19GQPP? ? = N P02= 92 19GQPP? ? = 小車輪壓 P? = 01P + 02P = N 空載輪壓 39。 第 五 章 主梁計算 計算大車傳動側(cè)的主梁。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖53） 圖 53 側(cè)向力作用下剛架的分析 這時，計算系數(shù)為 sr =1+ 123ILI39。cH csFF? = N 小車在跨端時，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷的水平彎矩組合值較小，不需計算 需要計算主梁跨中截面危險點①、②、③的強度 (1)主腹板上邊緣①的應(yīng)力 主腹板邊至軌頂距離為 yh = 0gh ?? =140+12=152 mm 主 腹板邊的局部壓應(yīng)力為 4(2 50)jimyPh?? ?? ? = ? ? 2 152 50 10?? ? ?= 垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 01? =MxxyI =163 MPa 水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 02? = yyMxI = MPa 慣性載荷與側(cè)應(yīng)力對主梁產(chǎn)生的軸向力 較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計算 主梁上翼緣板的靜矩為 yS = 0 1 1 0( )By??? =5311800 mm4 主腹板上邊的切應(yīng)力為 ? =02py nxFS TAI ?? ?? = 點①的折算應(yīng)力為 0? = 01? + 02? csF = N cHF = N 01? =163 MPa 02? = MPa ? = 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 13 頁 共 42 頁 = ? 1= 2 2 20 0 0 3m? ? ? ? ?? ? ? = 2 2 21 6 8 .5 6 8 7 .8 7 1 6 8 .5 6 8 7 .8 7 3 6 .1? ? ? ? ? =????=175MPa (2)點②的折算應(yīng)力為 ? 2= 22M yxxyMxyII? =????=175MPa (3)點③的應(yīng)力為 ? 3=[ ( 25)M yxxyMxyII?? ] = MPa????=175MPa (4)主梁跨端的切應(yīng)力 主梁跨端截面變小，以便于主端梁連接，取腹板高度等于 dh =700 mm。178。 端梁計算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時運 行起、制動及橋架偏斜 （ 1）垂直載荷 端梁按修改的鋼架尺寸計算， 0B =, a=, b= m, K’ =2b=3 m, B= m, 1a = m, 2a = m, 主梁軸線與主腹板中線距離1x =0 m 主梁最大支承力 RF =635408 N 因 RF 作用點的變動引起的附加力矩為零 RM =0 端梁自重載荷為 1Fq = 1601 N/m 端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計算如圖 61 端梁支反力為 vdF = RF + 4112 FqB? = 163 54 08 1. 19 16 01 52? ? ? ? = 穩(wěn)定 a=1546 mm RM =0 vdF = N 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 18 頁 共 42 頁 圖 61 垂直載荷下端梁的計算 截面 11彎矩 1xM = vdF 02B RF 39。vdF 1 1 2()qF a a??=120216 N 彎板翼緣焊縫的應(yīng)力為 max? = max 2( 14)xMyI ? = MPa min? = min 2( 14)xMyI ? = MPa max? = max 24 fxFShI? ? ? =86 3 8 9 5 1 .6 9 3 0 2 8 04 0 .7 8 4 0 1 1 1 0?? ? ? ? = min? = min 24 fxFShI? ? ? = 根據(jù) A6和 Q235及彎板用雙面貼角焊縫連接 4K ，查的 1[]?? =43MPa， b? =370 MPa ?? = minmax?? = minmaxMM =＞ 0 焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 7 43431 (1 ) 5 370?? ? ?? 3 ? = 39。vdF 20 139。yN = ydAN A = N 一塊腹板受軸力 39。yN + 39。 12yiMxx? = 10 150100000?? = N 角點螺栓順梁軸的內(nèi)力和為 NF = 1yP + yNP =+ = N 水平剪切力 1F 由接縫一邊翼緣上的螺栓平均承受，一個螺栓的受力為 sF = 1Fn =192618 = N 角點螺栓的合成內(nèi)力為 lyR = 22NsFF? = 224671 .95 2407 .6? =5255 N 選精制螺栓 M22 mm，孔 23mm, ? =8mm 一個螺栓的許用承載力為 lyR = N 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 30 頁 共 42 頁 剪切 [ ljP ]= 2 []4 lj dn ? ? = 2232 0 .8 1 7 54? ?? ? ? = N 承壓 []lcP = []lcd ??? =23 8 []? =57960 N lyR []lcP =57960 N （仍屬合格） 由 fyM 對腹板產(chǎn)生的軸力為 39。fM =12 fxM = 拼接縫一邊腹板上螺栓的布置尺寸為 hb =550100 =505 3，屬窄式連接 1y =550 mm, 2iy? =1102+5502+3002+1002=414600 mm2 []lcP =57960 N lyR []lcP 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 31 頁 共 42 頁 腹板角點螺栓的最大內(nèi)力為 1fP =39。主梁翼緣板伸 出梁端套裝在端梁翼緣板外側(cè)，并用貼角焊縫（ fh =8 mm）周邊焊住。 端梁計算中，載荷齊全，個別取值偏大，如小車運行慣性力僅由一側(cè)端梁承受等，實際上要比計算結(jié)果小些。fN + 39。yN = N yxM= fyM = yyM = 1F = N yN = N 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 29 頁 共 42 頁 拼接 縫一邊翼緣板上有 8個螺栓，一個螺栓受力（剪切力）為 yNP = yNn =8= N yyM 由上下翼緣板平均承受，一塊翼緣板的水平彎矩為 39。39。 ( )2 2 2 2RB KBF F q?? = 翼緣板的平均應(yīng)力（按毛截面計算）為 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 26 頁 共 42 頁