【正文】 房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫寧波市網(wǎng)球中心一、二期工程模板支架施工專項方案 編制人 職務(稱) 審核人 職務(稱) 批準人 職務(稱) 批準部門(章) 編制日期 五洋建設集團有限公司二 OO八年十月寧波市網(wǎng)球中心中心賽場模板支架施工專項方案一、工程概況：寧波網(wǎng)球中心位于鄞州中心城區(qū)的文苑路東面，文華路南面；有中心賽場、網(wǎng)球館、游泳館三棟單體建筑組成。本工程由廣東省建筑設計研究院有限公司設計，寧波高專建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，五洋建設集團有限公司總承包施工。中心賽場建筑平面為圓形，直徑 m ，建筑高度 m ，建筑面積 5762 m2 。結構為鋼結構桁架(主要承載屋蓋系統(tǒng))，設施設備用房和觀眾席看臺等均為三層(局部四層)現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，其中觀眾席看臺為弧形梯階式鋼筋混凝土樓蓋；鋼筋混凝土主框架平面按 15 度布置，共 24 軸，177。 相當于黃海高程 m ，二層層高(最高處) m ，三層層高(最高處) m ，設四處后澆帶，分別于 A3 軸~ A4 軸， A10 軸~A11 軸， A15~ A16 軸， A22~A23 軸之間，施工時以后澆帶間為施工段，在模板與支架施工時須跨越相鄰軸線，并形成獨立體系。梁最大跨度均不大于 8 m 。本工程所有框架砼均為寧波華基公司提供的商品砼。鋼筋混凝土構件的斷面：1) 柱( KZ )：800 600、700 600、600 600、500 600、500 500、@ 600； LZ ：500 500、300 300；2) 框架梁：( KL )：300 500、300 800、400 500、500 600、500 700、600 700、600 800，其中觀眾席看臺梁為斜梁；3) 梯階式看臺梁( KTL )：200 300、200 3200 560、200 7200 760 和 80厚板組成；4)樓蓋板的板厚為：100、1180；5)中心賽場主入口樓梯三處,分別設于A5 軸，A13 軸、A19軸；現(xiàn)澆板式混凝土( 2 B9 )：板厚180、~ m (二層以上)，其余通往看臺的小樓梯五處( 2,3 樓梯略)。綜合上述概況本單體工程的構件形式和規(guī)格較為復雜，故本方案選擇有代表性的較大構件以最不利情況進行針對性的模板支架設計編制。二、設計計算依據(jù)工程設計圖紙2, 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》( JGJ1302001 )3, 《砼結構工程施工及驗收規(guī)范》( GB502042002 )《建筑地基基礎設計規(guī)范》5, 《建筑結構荷載規(guī)范》( GB500092002 )6, 《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程》( J10905 － 2006 )三、模板施工方案材料準備和模板布置本工程模板工作量大，相應的一次性投入周轉材料量大，人員配備多，根據(jù)本工程特點、工期要求，梁板的模板采用早拆模板體系，均用木模，大梁的底模用 18 厚九夾板加木楞 50*70 ㎜，木楞下水平鋼管Φ 48 支于立桿上。配齊 2/3 層樓面大梁模和側模。梁的側模用九夾板，用 50*70 方木加固。安裝好大梁底模后，綁扎鋼筋，經(jīng)檢查無誤后，再安裝兩側模板。大梁下立桿鋼管Φ 48* ，梁高 600 以上的側板用對拉螺栓Φ 12 通過山形梢及雙鋼管夾緊側模，對拉螺栓為活動式，側模拆后拔出。考慮起拱值，梁底模按 1/400 ~ 1/500 起拱。為確保工期，柱模板配足一層，梁板底模板應配足二層。模板支架方案設計( 1 )梁板采用 18 厚多夾板加木楞 70 毫米 50 間距 @600 布置，梁高大于 700 時，在梁高的 2/3 處設Φ 12 對拉螺栓，當梁跨度大于 4 m 時，梁底模應起拱，起拱高度應控制在梁跨的 1/10003/1000 。( 2 )模板支承架主桿采用Φ 毫米 48 鋼管。沿大梁縱向間距樓梯部分為 @700 ，其它部分為 @600 ，大梁橫向間距 @1100 ，次梁支承架立桿，沿梁縱向間距 @800 ，梁橫向間距 @1100 ，板下立桿縱向間距樓梯部分為 @700 ，橫向間距 @910 ，其它部分縱向為 @950 ，橫向間距 @900 ，水平桿步距 @1700 ，縱橫向水平桿須與柱結構拉結，并設縱橫剪刀撐，在距地面 200 毫米處，設縱橫掃地桿。施工要點( 1 )立模前對施工縫進行處理，清除浮漿和松動石子，必要時用錘子鑿毛，并清除表面浮漿。( 2 )在樓板施工縫及后澆帶交接處，除模板底部有方木靠邊外，應再在其下方裝一道方木，以使模板和已澆部分底板、樓板結合密實不漏漿。( 3 )砼對模板的側壓力較大，故需在模板內(nèi)外對拉螺桿和模板連接使其固定，在定位外模時用Φ 12 縱橫間距@600 ，使模板尺寸正確。拆模時在孔內(nèi)氣割螺桿, 用砂漿封口。( 4 )柱模板立模前先在基層上彈出縱橫軸線和周邊線，四周并用鋼筋電焊后控制斷面尺寸，將木框固定在砼基層面上，并在木框上標出柱中線，柱模四周方木如鋼管需固定在已找平的木框基面上，這樣柱模位置正確，模板上口平直，為防止底部“跑漿”、“吊腳”提供有效措施。柱豎向立 50 70 方木，間距不大于 300 ；柱箍兩端用Φ 12 螺栓對連。( 5 )支設模板前應測量放線定位，模板安裝后應及時復核軸線、標高。預埋鐵、預六孔洞、預埋管線要求精確。( 6 )梁板的底模和支撐梁必須在砼澆搗養(yǎng)護達 75% 設計強度后方可拆除(跨度均小于 8 m )。( 7 )樓梯和看臺底板、側板采取九夾板加木楞。由于澆混凝土時將產(chǎn)生頂部模板的升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步側模板與底板拉結，使其變形得到控制。( 8 )主體結構應特別重視看臺、梁、柱及其它細節(jié)點的質量，同時，上下施工縫的質量也應十分重視。四、模板設計計算取2KL1(梁底模)作為計算對象(一)參數(shù)信息梁的截尺寸為600mm800mm，梁支撐架搭設高度H(m)：，梁段集中線荷載(kN/m)：。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程》DB33/10352006屬高大模板工程，須組織專家論證。結合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。 支撐參數(shù)及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):180；立桿縱距l(xiāng)a(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):；立桿步距h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):；梁兩側立桿間距l(xiāng)b(m):；材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為50mm70mm，梁底支撐鋼管采用Ф48，鋼管的截面積為A=102mm2，截面模量W=103mm3，截面慣性矩為I=105 mm4。木材的抗彎強度設計值為fm＝13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv＝ N/mm2,彈性模量為E＝12000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm＝15 N/mm2,抗剪強度設計值為fv＝ N/mm2,面板彈性模量為E＝6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂?可調(diào)托座→立桿→基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。荷載參數(shù)；；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處城市為寧波市，基本風壓為W0＝；風荷載高度變化系數(shù)為μz＝，風荷載體型系數(shù)為μs＝。(二)梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =104mm3；I =105mm4；荷載計算模板自重標準值：q1＝＝；新澆混凝土自重標準值：q2＝＝；梁鋼筋自重標準值：q3＝＝；施工人員及設備活荷載標準值：q4＝＝；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：q5＝＝。恒載設計值：q恒=(q1+q2+q3)=(++)=；活載設計值：q活=(q4+q5)=(+)=；抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:M=－Mmax =+=m；最大支座反力R=+=+= kN；σ = M/W=104/104=；面板計算應力 σ =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求！抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=+=+= kN,抗剪強度按照下面的公式計算：τ =3Q/(2bh)≤fvτ =31000/(260020)=；面板受剪應力計算值τ ==，滿足要求。撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用荷載標準值，根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:ν=(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)其中，l計算跨度(梁底支撐間距): l =；面板的最大撓度計算值:ν = (100105)=；面板的最大允許撓度值 [ν] = min(,10)=面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大允許撓度值 [ν] = ，滿足要求！(三)梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=104 mm3； I=106 mm4；荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。p=()/4=。q=＝。強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1=N2= kN，中間支座的最大支座力N= kN；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為Mmax= kNm，最大剪力為Q= kN，最大變形為ν =。最大受彎應力 σ = Mmax / W = 104/104 = N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強度設計值 fm = N/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應力值計算：τ = 3103/(2) = N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv = N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 τ = N/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強度設計值 fv = N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν = mm；支撐小楞的最大撓度計算值 ν = mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 [v]=min(,10) mm，滿足要求！(四)梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=；I=；E=206000 N/mm2；梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= kN。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 ν=[v]=min(900/150,10)mm,滿足要求!梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2,