【正文】 設計流域各區(qū)塊基本情況 類 別 名 稱 集 水面積（ km2） 本期圍墾 西 區(qū) 東 區(qū) 合計圍墾 原圍墾 5號貯灰場 6號貯灰場 合計原圍墾 總匯水 設計暴雨 設計中采用設計暴雨推求各日逐時產水（凈雨）過程。 暴雨取樣采用年最大值法，統(tǒng)計時段為一日與三日。由于 海門站緊鄰設計流域，集水面積又較小，故 流域面雨量由 海門 站單站 代表。 暴雨系列為 1952～ 2020年， 海門 站實測年最大一日暴雨出現(xiàn)在 1997年 8月 18日，雨量 ， 1999年 10月 9日為老二，日雨量是 ，而 1952年 7月 19日 ~21日則為系列實測最大三日暴雨，總雨量 ，系列實測三日暴雨次大值出現(xiàn)在 1962年 9月 4日 ~6日，總雨量 308mm。 通過年最大暴雨頻率分析，求得流域設計暴雨，成果見表 22。 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 9 表 22 海門站 設計暴雨成果表 單位： mm 歷時 均值 (mm) CV CS/CV P=2% P=% P=5% P=10% P=20% 一日 122 3 289 263 241 203 164 24H 327 297 272 229 185 三日 178 3 410 374 344 292 238 注：表中 24小時雨量按一日雨量的 。 設計雨型 設計暴雨的日程分配為：最大 24小時雨量位于三日雨量的第二日，其余 2日雨量均為三日雨量減去 24小時雨量之差的 50%。 設計暴雨的時程分配，各時段雨量按暴雨公式計算，然后按《暴雨圖集》雨型模式排位。 產流計算 流域產流計算采用蓄滿產流原理的簡易扣損法。其中陸地初損為25mm，后損最 大日扣 ，其余 2日扣 。水面產水量計算不扣初損，只扣水面蒸發(fā)量 。 設計洪水 設計洪水各分區(qū)均計算產水過程。 經分析與計算，流域分區(qū)設計洪水成果見表 23。 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 10 表 23 圍墾工程流域最大三日產水量計算成果表 分區(qū) 集水面積 (km2) 參數 單位 各頻率設計成果 2% % 5% 10% 20% 凈雨峰 mm /h 凈雨深 mm 308 西區(qū)圍墾 產水量 萬 m3 152 138 125 104 82 東區(qū)圍墾 104 94 86 71 56 西區(qū)總匯水 223 201 184 153 121 東區(qū)總匯水 200 181 165 137 108 總匯水 423 382 349 290 229 設計潮位及潮型 設計潮位 本流域南部有海門潮位站。該站設立于 1932年， 1951年起有連續(xù)潮位觀測資料；經分析，該站多年 平均高潮位 （ 1985國家高程基準，下同） ,平均低潮位 m，年 平均潮位 m，平均 漲潮潮差 m，平均 落潮潮差 。 本工程設計潮位采用海門資料分析確定。 設計潮位特征統(tǒng)計 成果見表 24。 表 24 設計潮位特征統(tǒng)計 （ 1985高程基準） 位置 平均高潮位 （ m） 平均低潮位 （ m） 平均潮位 （ m） 漲潮潮差 （ m） 落潮潮差 （ m） 海門站 設計流域及海門潮 位站最高潮位和最低潮位設計成果見表 25 。 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 11 表 25 海門站設計潮位統(tǒng)計表 類 別 均值 (m) Cv Cs/Cv P=% P=1% P=2% P=5% P=10% P=20% 年最高潮位 4 20 非汛期最高潮位 20 年最低潮位 20 注：表中潮位基面均采用 1985國家高程基準。 本工程在設計中先后遭遇 2020年 8號臺風 — “海棠”和 9號臺風 — “麥莎”，兩次臺風均在省內登陸后緊擦工程附近而過，為保證本設計工程的安全，臺風發(fā)生后我們及時搜集了海門站實測潮位資料，并進行了分析和研究。經分析，臺風引發(fā)的最高潮位 （ 1985國家高程基準） ，排位實測年最高潮位系列第五位，加入本次潮位值后對現(xiàn)有最高潮位設計沒有影響。 設計潮型 海門站屬規(guī)則半日潮 型，一日呈兩高兩低，漲落潮歷時差值較小。多年平均漲潮歷時為 6時 19分，落潮歷時為 6時 06分，平均漲落時差 13分。其潮汐特征值詳見表 26。 設計潮型包括排澇、施工度汛和圍堤堵口三類。 排澇潮型分析選用典型年法，取用經統(tǒng)計的平均偏不利潮形，歷時四天。采用典型為海門站 1990年 10月 4日 21時 ~ 10月 8日 20時潮位過程。本次過程最高潮位 ，最低潮位 。 施工度汛設計潮型，以汛期 10年一遇設計高潮位為控制，選用典型潮位過程作適當修正后采用。其中，將 10年一遇高潮位 型的主潮 峰，再按正常潮型稍作修正，度汛潮型較偏于安全。 圍堤堵口設計潮型，以非汛期 5年一遇設計高潮位為控制，選取 1996 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 12 年 11月 10日 9： 00～ 11月 14日 8： 00潮位過程線為非汛期設計典型，將典型潮位過程作適當修正后采用。其中，非汛期 5年一遇高潮位 三日潮型的主潮峰，然后稍作修正得到。 波浪 本工程地處東南沿海，附近有白沙島，頭門島等島嶼。工程東部分別被東磯列島的東磯島，田岙島等島嶼包圍，而東南部面向大海，屬無限風區(qū)。 按照本工程情況，波浪計算分為兩種情況，依據《浙江省海塘工程技術規(guī) 定》 （ 1999年 9月 5日發(fā)布，以下簡稱“規(guī)定”） 有關規(guī)定進行分析計算。 依據風速推求波浪 根據“規(guī)定”，海灣及河口段波浪要素計算采用風速推算的方法，包括平均波高和平均周期。從工程安全考慮，波浪要素計算中不考慮風時的影響，按定常波計算。 1）風場要素 定常波波要素取決于風場要素，即風區(qū)長度、風速，當水域水深較淺時，還受到水深的影響。 風區(qū)長度是指風向、風速大致相近的水域從風區(qū)上沿（起算點）沿風向到計算點的距離。 設計風速查“規(guī)定”中的風速均值等值線圖和風速變差系數 Cv等值線圖，可得指定風向、風 區(qū)內的風速均值、風速變差系數 Cv，按“規(guī)定”方法即可求得 10分鐘設計風速。 風區(qū)平均計算水深為風區(qū)平均水深加上設計頻率高潮位及海圖深度基面與吳淞基面的差值。 本次設計采用成果見表 26。 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 13 表 26 南洋涂圍堤波浪計算成果表 位置 西 直 堤 東 直 堤 隔 堤 段 風向 平均方位 SSSW SWWSW NEENE E~ESE NNNE NEENE 頻率（ %） 2 2 2 2 5 5 定時風 速（ m/s) 17 過程風速（ m/s) 設計水位 (m) 風區(qū)長度（ m） 5000 5000 平均波高 (m) 平均波周期 (s) 3 3 波長 (m) 14 設計波高 (F=1%) 設計波高 (F=2%) 設計波高 (F=5%) 設計波高 (F=13%) 2）波浪要素 據上述所求風場要素，采用“莆田海堤試驗站公式”計算波浪要素。 莆田海堤試驗站公式： ?????????????????????????????????????????2220 0 1 ][VgdthVgFthVgdthVHg (1) ????????? VHgVTg (2) 式中： g：重力加速度（ ）； F：風區(qū)長度（ m）； V：設計風速（ m/s）； 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 14 d：風區(qū)平均計算水深（ m）； H ：平均波高（ m）； T ：平均波周期（ s）。 平均波長可據《規(guī)定》的“波長 ~周期 ~水深關系表”查得。 依據實測 資料推算設計波浪要素 根據工程水域的地形特點，經分析計算和比較，確定本工程水閘和海堤段較不利的波向為 SE～ SSE（平均方位 176。）和 E～ ESE（平均方位 176。） ，采用大陳海洋水文站實測波要素推算設計波浪要素。 其中，大陳站 SE～ SSE波向的 50年一遇的平均波高為 ，平均波周期 ，深水波長 m。 大陳站 E～ ESE波向的 50年一遇的平均波高為 ，平均波周期，深水波長 。 20年一遇的平均波高為 ，平均波周期 ，深水波長 m。 通過波浪淺水變形計算，求得塘前設計波要素。 成果見表 27。 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 15 表 27 南洋涂圍堤 波浪計算成果表 堤段 東順 東順 西順 \中順 西順 \中順 西直 西直 隔堤 波向 E～ ESE SE～ SSE E～ ESE SE～ SSE E～ ESE SE～ SSE E～ ESE 頻率（ %） 2 2 2 2 2 2 5 設計潮位 (m) 平均波高 (m) 平均 波周期 (s) 波長 (m) 設計波高 (F=1%) 設計波高 (F=2%) 設計波高 (F=4%) 設計波高 (F=5%) 設計波高 (F=13%) 破碎波高 (m) 注： 1. 潮位基面均采用 1985國家高程基準。 2. 波向為： E～ ESE（平均方位 176。）； SE～ SSE（平均方位 176。）。 工程地質 區(qū)域地質概況 工程區(qū)及周邊為低山丘陵、島嶼和濱海平原，島嶼高程一般在 300m以下。工程區(qū)內出露的基巖巖性為白 堊系上統(tǒng)火山巖系及第四系全新統(tǒng)松散沉積物。 測區(qū)在地質構造上屬華夏褶皺帶范圍，受北北東向和北北西向兩組斷裂影響較大，在現(xiàn)代的基本地貌單元上顯示比較突出。本區(qū)區(qū)域構造穩(wěn)定，根據《中國地震動參數區(qū)劃圖》 (GB183062020),地震動峰值加速度＜ （相應地震基本烈度值＜Ⅵ度）， 場地地震動反應譜特征周期基巖為 ，軟土為 。 臨海市南洋涂圍墾工程項目建議書 第 2章 浙江省水利水電勘測設計院 16 各堤線工程地質條件 工程區(qū)堤線主要由內堤堤線、外堤堤線和隔堤堤線組成，堤線附近海涂主要為淤泥和沖海積砂性土，圍墾范圍目前涂面高程約 ～，地勢平緩。 堤線工程地質條件 （ 1）工程地質條件 隔堤以東地區(qū)，涂面高程較低，約 ～ ，涂面平坦開闊，涂面坡降約 ‰，地形平坦。隔堤以西地區(qū)，涂面高程約 ～ ，西順堤外側涂面坡降較大，平均坡降約 ‰。工程區(qū)在勘探深度范圍內，自上而下可分為以下工程地質層： Ⅰ層 淤泥夾粉土（ mQ4） 灰～青灰色，局部灰黃色，粉土，濕，稍密～松散；淤泥，飽和，流塑～軟塑，高壓縮性，呈團塊狀分布，局部夾白色貝殼碎片。該層土質均勻性差，局部淤泥與粉土的相對含量相差較大，粉土含量在 20％～40％。該