【正文】 5. 柱自重 b h = 600 600 自重 25 = 20mm 抹灰 4 17= 合計： b h = 400 400 自重 25 = 20mm 抹灰 4 17= 合計： kN/m 自重 19 + （ ） = 抹灰 17 （ ） = 合計： kN/m 窗戶門洞折減 10% （ 110%） = 自重 19 + （ ） = 抹灰 17 （ ） = 合計： kN/m 窗戶門洞折減 10% （ 110%） = 自重 24 +19 + （ ） = 抹灰 17 （ ） = 合計： 自重 = 抹灰 17 = 合計： kN/m 10 自重 25 =14 抹灰 17 = 合計： kN/m 1. 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算 屋面樓板處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重 板G =?（ 57 +4 ?） =2474 梁G =?（ 16+57 4） + 6 = 柱G =??44= 墻G ={ (57+) 2+ ( 2+ 7+ 2+ 2)+ 2 [(+) 2+(3+) 2+(+) 2]+ [(+) 2 2+(+) 2+4+2 ]}/2+ (57+) 2 = 門窗G = 170/2= 共計： 屋面G =2474++++= 5588 kN 標(biāo)準(zhǔn)層樓板處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重 板G =?（ 57 +4 ?） =2474 梁G =?（ 16+57 4） + 6 = 柱G =??44= 墻G = (57+) 2+ ( 2+ 7+ 2+ 2)+ 2 [(+) 2+(3+) 2+(+) 2]+ [(+) 2 2+(+) 2+4+2 ]= 門窗G = 170=77 共計： 標(biāo)準(zhǔn)層G =2474++++77= 6883 kN 地下室頂板處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重 板G =?（ 57 +4 ?） =3094 梁G =?（ 16+57 4） + 6 = 柱G =?（ +） ?44=1080 墻G = (57+) 2+ ( 2+ 7+ 2+ 2)+ 2 [(+) 2+(3+) 2+(+) 2]+ [(+) 2 2+(+) 2+4+2 ]= 門窗G = 170=77 共計： 地下室頂板G =3094++1080++77= 7255 kN 2. 活載標(biāo)準(zhǔn)值計算 上人屋面： kN/㎡ 屋活G = 57 =1496 kN 樓面： kN/㎡ 樓活G = 57 =1197 kN 11 3. 結(jié)構(gòu)重力荷載代表值計算 屋面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 +? 屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 +? 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面處 EWG =5588+ 1496=6336 kN 標(biāo)準(zhǔn)層處 EWG =6883+ 1197= kN 地下室頂板處 EWG =7255+ 1197= kN 重力荷載代表值如圖 所示： 圖 重力荷載代表值 橫向水平地震作用計算 該建筑物為 33 米，小于 40 米，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算地震作用。 eqG = EG =? (6336+10 +)= kN ??????eqbEI CCH? 查得 ?? 72211 ?????????WT EIHgGHT ?? s 由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為 7度，Ⅱ類場地，設(shè)計地震分組為一組，查表得 max ? ? ? 12 由于 gT T5 gT ,故 m ax21 ????????????? TTg 其中 ? 衰減系數(shù)，在 gT T5 gT 區(qū)間取 2? 阻尼調(diào)整系數(shù) ，建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比應(yīng)取 ，相應(yīng)的 2? 取 故 縱向地震影響系數(shù)： m a x21 ????????????? TTg = ????????= 由于 T= gT =，故需考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震作用系數(shù)： n? =+=? += 對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： EKF = eqG1? =? = kN 附加頂部集中力： EKnn FF ??? =? = kN )1(i nEKii ii FHGHGF ??? ? = () ? ii ii HGHG =? ii ii HGHG 樓層各質(zhì)點水平地震作用計算 見表 表 樓層各質(zhì)點水平地震作用計算 層次 ()ihm ()iHm ()iGKN iHGi iiiiGHGH? ()iFKN ()iVKN iiHF 11 6336 209088 10 225941 1099 9 29 204993 8 184045 7 163097 6 142149 5 121200 4 100252 164 3 79304 2 58356 1 37408 0 17212 ? 1 將樓層處的集中力按基底彎矩折成 倒 三角形荷載 13 20 3132q21 qHHHM ??? 2 32 0 ????? HM kN/m ????? HV kN 當(dāng)考慮連梁約束剛度 bC 影響時，計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移所用的 ? 值與計算地震 時不同，應(yīng)考慮連梁塑性調(diào)幅，連梁約束剛度 bC 乘以 折減系數(shù)，重新計算 ? 值。塑性調(diào)幅后連梁約束剛度為： 0 1 0 1 9 2 ????? bCC 8 3 8 ?????? ?eqEICCH? 倒三角形荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 見表 表 倒三角形荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 woMM ,01VVw查表得出； ??? ）（ 20_1 ?VVF01VVw；bCCCVFFF ?? _FV = _FV ；層 次 標(biāo)高x(m) mkNqkNVNM / 030 ?????? ，，? Hx?? woMM WM 01VVw wV1 0_VVF _FV FV )(?m WV 11 1 0 0 10 9 29 0 8 7 6 5 4 3 2 1 0 14 bCCCmFb?? _FV = _FV ；WV= wV1 +m 結(jié)構(gòu)內(nèi)力匯總見表 表 結(jié)構(gòu)總內(nèi)力計算匯總 層次 總剪力墻 總框架 總連梁 m)10( 3 ?kNM W )10( 3kNVW )10( 3kNVF )10( 3bj mkNM ? 11 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 水平地震作用下結(jié)構(gòu)側(cè)移計算 位移計算見表 表 位移計算 層次 )(mHi Hx?? 0uu )(mmu u? 11 1 10 9 29 8 7 6 5 4 3 2 1 0 15 0uu 查表得出； mmEIqH 373eq40 ????? ???? 層間最大相對位移 ??????????????? 80 0127 76128 0000 84 x0ihu，滿足要求。 水平地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 綜合剪力墻的彎矩和剪力按各榀墻的等效抗彎剛度進(jìn)行分配。 墻 1 的分配系數(shù)為 ? 墻 2 的分配系數(shù)為 557 ? 墻 3 的分配系數(shù)為 ? 單榀剪力墻內(nèi)力見表 表 單榀剪力墻內(nèi)力 層數(shù) 綜合剪 力墻 單榀剪力墻 彎矩 剪力 彎矩 剪力 Q1 Q2 Q3 Q1 Q2 Q3 11 0 0 0 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 2..單根連梁內(nèi)力 綜合連梁的約束彎矩按各約束剛度進(jìn)行分配。 連梁 1的分配系數(shù)為 ? 16 連梁 2的分配系數(shù)為 ? 連梁 3的分配系數(shù)為 ? 連梁 1剪力 lhmVb b1 ?= bm 連 梁 1梁端彎矩 ??211 nbb lVm bm 連梁 2剪力 lhmVb b1 ?= bm 連梁 2梁端彎矩 ?? 2