【正文】 K1QMJ+K2QMF+ Qp+QT= N； ① 開啟時閥桿總軸向力 : Q″ FZ=K3 QMJ +K2 QMF － Qp + QT = N； ② 閥桿最大軸向力 （ 取 Q′ F、 Q″ FZ較大值 ）： QFZ= N ； 查 表 328 得： 系數 : K1= K2= K3= K4= 密封面處介質作用力 ，由 1 序號 ① 得 : QMJ = ； 密封面上密封力 ，由 1 序號 ② 得 : QMF = N； 閥桿徑向截面上介質作用力 ： Qp =π /4dF2p= ； 5 閥桿直徑 ： 設計給定 dF= 22mm； 計算壓力 p： 設計給定 ； 閥桿與填料摩擦力 ： QT =ψ dFbTp= ； ③ 查表 315 得 （按 hT /bT ） ： 系數 ： ψ = ； 填料深度 hT： 設計給定 42mm； 填料寬度 bT: 設計給定 6mm； 軸向拉應力 ： σ L= Q″ FZ /Fs= ； 軸向壓應力 ： σ Y= Q′ FZ /Fs= ； 查 表 317（按退刀槽處 At） 得： 閥桿最小截面積 Fs ： 186mm2 ； 扭應力 ： τ N=M′ FL/Ws= ； 關閉時閥桿螺紋摩擦力矩 ： M′ FL = M′ FL+ Ws = ； ④ 查 表 316 得： 螺紋摩擦半徑 RFM: ； 查 表 317（按退刀槽處 At） 得： 閥桿最小斷面系數 Ws： 730mm3； 合成應力 ： σ ∑ =√σ Y 2+4τ N 2 = ； 查 表 37 得 許用拉壓力 ： 〔σ L〕 = 225Mpa； 6 許用壓應力 ： 〔σ Y〕 = 200Mpa； 許用扭應力 ： 〔τ N〕 = 120Mpa； 許用合成應力 ： 〔σ ∑ 〕 = 210Mpa； σ L〔σ L〕，τ N 〔τ N〕， σ Y 〔σ Y〕， σ ∑ 〔σ ∑ 〕合格 。 閥桿頭部強度驗算 剪應力 ： τ =( Q″ FZ－ QT)/2bh= ； 開啟時閥桿總作用力 ，由 4 序號 ② 得 ： Q″ FZ = ； 閥桿與填料摩擦力 ，由 4 序號 ③ 得 ： QT= ； 圖示 b： 設計給定 ； 圖示 h： 設計給定 ； 查 表 37 得： 許用剪應力 ： 〔τ〕 = 120Mpa； 注： τ 〔τ〕合格 。 7 閥桿穩(wěn)定性驗算 允許細長比 λ 0： 30； 實際細長 比 ： λ =4181。λlF/dF= ； 支承型載影響系數 ： 181。λ = 1； 閥桿直徑 dF： 設計給定 22mm； 計算長度 lF: 設計給定 438mm； 查表 322 得： 臨界細長比 ： λ L= 80； 壓應力 ： σ Y = Q′ FZ /F= ； 關閉時閥桿總軸向力 ，由 4 序號①得 ： Q′ FZ = ； 閥桿截面積 ： F=176mm2 由圖 32 得： 實際許壓應力 ： 〔σ Y〕 = 140Mpa； 注： λ 0λ λ L 合格 σ Y 〔σ Y〕合格 中法蘭連接螺栓 螺栓材料： 35CrMo 常溫時強度驗算 ： 操作下總作用力 ： 8 Q′ =QDJ+QDF+QDT+Q′ FZ= ； ① 最小預緊力 ： Q″ =QYJ= ； 螺栓計算載荷 （ 取 Q39。或 Q中較大值 ） ： QL= ； ② 墊片處介質作用力 ： QDJ= DDP pπ /4= ； 墊片平均直徑 DDP：