【正文】 12）許用接觸應(yīng)力為②計算a) 試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得b) 計算圓周速度c) 齒寬b及模數(shù)d)e) 計算縱向重合度f) 計算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)，根據(jù)，7級精度，由圖108得動載系數(shù)；由表104查得；由圖1013查得由表103查得故載荷系數(shù)g) 按實際的載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑，由式（10－10a）得h) 計算模數(shù)３．按齒根彎曲強度設(shè)計①確定計算參數(shù)a) 計算載荷系數(shù)b) 根據(jù)縱向重合度，從圖1028查得螺旋角影響系數(shù)c) 計算當量齒數(shù)d) 查取齒形系數(shù)：由表105查得查取應(yīng)力校核系數(shù)：由表105查得e) 由圖1018查得彎曲疲勞壽命系數(shù)f) 由圖1020c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限；大齒輪的彎曲疲勞強度極限g) 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù)S=，由式（10－12）得h) 計算大、小齒輪的，并加以比較大齒輪的數(shù)值大②設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，取模數(shù)，已可滿足彎曲強度。但為了同時滿足接觸疲勞強度，需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑來計算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由取，則。４，幾何尺寸計算①計算中心距，圓整為②按圓整后的中心距修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。③計算大、小齒輪的分度圓直徑④計算齒輪齒寬圓整后?、荽笮↓X輪的齒頂圓，齒根圓計算 五． 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計計算為使中間軸所受的軸向力小，則中間軸的兩個齒輪的旋向和各軸的受力如圖：高速軸中間軸 低速軸 （一）高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計求輸入軸上的功率P轉(zhuǎn)速n1和轉(zhuǎn)矩T1求作用在齒輪上的力因已知高速級小齒輪的分度圓直徑為則圓周力，徑向力及軸向力的方向如圖所示。初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為40Cr調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)資料1表153，取，于是得軸上有單個鍵槽，軸徑應(yīng)增加5％ 所以 , 圓整取.輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器直徑dVIIVIII。為了使所選的軸直徑dVIIVIII與聯(lián)軸器孔徑相適應(yīng)，故同時確定聯(lián)軸器型號。 聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，查表141，取。按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標準GB527285，選用選取ML4型的梅花彈性聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為。半聯(lián)軸器的孔徑，半聯(lián)軸器長度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度。根據(jù)要求，進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，如圖。用滾動軸承7206C，再加上套筒的長度，取。為軸到齒輪軸的過渡段，且起軸肩的作用，齒輪軸的，故取，　。VIIVIII段為最細段，和聯(lián)軸器配合，所以取。為了軸承端蓋的裝拆方便的要求，故取，又因為VIVII段還起軸肩的作用，故取。根據(jù)整體設(shè)計要求，由三根軸的兩對齒輪配合，取，考慮到右端軸承處的，取。圖中未標圓角處取。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長度。（3）鍵的選擇 根據(jù)《機械設(shè)計課程設(shè)計》表141查得VIIVII處的鍵的代號為 鍵C832GB109679（8732）。 （二）中間軸的設(shè)計 1．已知該軸的功率，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩 =， =, = ，2. 求作用在齒輪上的力 已知該軸上大齒輪的分度圓直徑為 該軸上小齒輪的分度圓直徑為初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為40cr調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表153，取，于是得 中間軸的最小直徑是與軸承配合處的直徑，根據(jù)軸承內(nèi)徑系列，選擇軸承代號為7307AC取d=35mm，尺寸外形為 35mm80mm21mm,其余尺寸見圖。 4．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 安裝大齒輪處的鍵型號為 鍵1036GB109679 安裝小齒輪處的鍵型號為 鍵1070GB109679 軸上零件裝配方案和尺寸如圖根據(jù)要求，進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，如圖。軸最細處為III段，裝滾動軸承，選取，軸承型號7207C BG29283。軸承。為了使套筒斷面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度，故取。右端裝軸承處VVI段同III段結(jié)構(gòu)相似，取。初步估計齒輪到箱體內(nèi)壁距離，和箱體厚度，滾動軸承寬度，油溝寬度等距離，取。圖中未標圓角處取，與滾動軸承配合處圓角。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長度。（三）低速軸的設(shè)計1．已知該軸的功率，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩 =， =, =856290Nmm ，2. 求作用在齒輪上的力 已知該軸上齒輪的分度圓直徑為 初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表153，取，于是得。安裝兩個鍵槽增大直徑7％，得取 此軸的最小直徑是與聯(lián)軸器配合處的直徑，選取聯(lián)軸器（同前面的方法一樣）的型號為HL5的彈性柱銷聯(lián)軸器（HL5聯(lián)軸器55142GB501485），主動端d=55mm,長L=142mm，與聯(lián)軸器配合處軸長L1=107mm。查《機械設(shè)計課程設(shè)計》表156，選擇軸承代號為7211C的深溝球軸承，尺寸外形為 4．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 安裝大齒輪的鍵型號為 鍵1865GB109697 安裝聯(lián)軸器處的鍵為 鍵16125GB109697 軸上零件裝配方案和尺寸如圖如圖。由之前聯(lián)軸器選擇所知，軸最細處為III段，裝半聯(lián)軸器，選取，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故III段的長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取。初步選定滾動軸承，選取7212C，故，又因為軸承，為了使軸承端蓋更可靠地壓緊軸承，此軸段應(yīng)略短于，故取。為了軸承端蓋的裝拆方便，故取，又因為VIIVIII段還起軸肩的作用，故取。IVV段起左端軸承的軸肩作用，顧取。VIVII段為低速組齒輪，由之前齒輪設(shè)計所得，齒寬為，為了使套筒斷面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪左端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度，取。初步估計齒輪到箱體內(nèi)壁距離，和箱體厚度，滾動軸承寬度，油溝寬度等距離，取。因為要和低速級小齒輪相精確嚙合，由中速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計可確定。圖中未標圓角處取，與滾動軸承配合處圓角。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長度。、軸承、鍵的校核 （一）各軸上的載荷 1），高速軸的彎扭組合強度的校核分析高速軸所受的力及彎扭矩受力如圖: 水平面上受力分析 L= 182mm將危險截面的水平彎矩、垂直彎矩、總彎矩及扭矩列表：載荷水平面H垂直面V支反力F==彎矩M總彎矩扭矩T2）.彎扭合成校核軸的強度 根據(jù)軸的彎扭合成條件，取,軸的計算應(yīng)力為軸的材料為40cr，調(diào)質(zhì)處理。由機械設(shè)計表151查得。因此，故安全。 3）精確校核軸的疲勞強度① 確定危險截面由圖可知Ⅳ截面彎矩較大，僅次于III，且Ⅳ截面受扭，III截面不受扭，故確定Ⅳ截面為危險截面。② Ⅳ截面左側(cè)軸的材料為40Cr調(diào)質(zhì)由《機械設(shè)計》（下同）表151查得：有軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表32查得：又由附圖31查得：由附圖32，