【正文】 面梁線荷載計(jì)算表構(gòu)件位置荷載類別線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)備注邊 跨恒載+=活載=中 跨恒載+=活載=二、樓面梁荷載樓面荷載計(jì)算結(jié)果見表4。表4 樓面荷載計(jì)算表荷載類別荷載名稱荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)備注恒 載30厚水磨石面層 120現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板25=320厚板底粉刷17=合計(jì)活 載室內(nèi)＝走廊樓面梁自重。邊跨梁及梁側(cè)粉刷重：25＋172＝（kN/m）中跨梁及梁側(cè)粉刷重：25＋172＝（kN/m）內(nèi)橫墻自重。砌體：（－）8＝（kN/m）雙面粉刷：（－）172＝（kN/m）合計(jì)： kN/m。樓面梁線荷載。計(jì)算結(jié)果見表5。表5 樓面梁線荷載計(jì)算表構(gòu)件位置荷載類別線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)備注邊 跨恒載++=活載=中 跨恒載+=活載=其余荷載：①女兒墻。壓頂圈梁：25＝（kN/m）粉煤灰砌體：（－）8＝（kN/m）60mm厚保溫板：（－）＝（kN/m）雙面抹灰（含鋼絲網(wǎng)）：212＝（kN/m）合計(jì)：（＋＋＋）＝（kN）②連系梁。25＝（kN）③外縱墻。 砌體：[（－）（－）－3] 8＝（kN）塑鋼窗：3＝（kN） 外保溫層：（－3）＝（kN）外墻抹灰（含鋼絲網(wǎng)）：（－3）22＝（kN） 內(nèi)墻抹灰：（－3）17＝（kN）合計(jì)：＋＋＋＋＝（kN）④內(nèi)縱墻。砌體：[（－）（－）－1] 8＝（kN）木門：1＝（kN）內(nèi)墻雙面抹灰：（－1）17＝（kN）合計(jì)：＋＋＝（kN）⑤層間柱自重。a．底層　　邊柱：（－）25＝（kN）中柱：（－）25＝（kN）b．其余層　　邊柱：（－）25＝（kN）中柱：（－）25＝（kN）三、風(fēng)荷載本辦公樓樓基本風(fēng)壓：Wk＝ kN/m2,風(fēng)荷載體型系數(shù)：迎風(fēng)面=, 背風(fēng)面=,地面粗糙度類別為A類； m， m。表6 風(fēng)振系數(shù)計(jì)算過程層號(hào)離地面高度（m）相對高度 1 2 3 415 5 6 表7 各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層號(hào)離地面高度（m）B1 2 3 415 5 6 風(fēng)壓高度變化系數(shù)見下圖： 圖3 風(fēng)壓高度變化表將風(fēng)荷載作為集中荷載作用在框架節(jié)點(diǎn)上，可由公式F=W0A求得每層樓面處的風(fēng)荷載值。計(jì)算結(jié)果見表6。表6 風(fēng)荷載計(jì)算結(jié)果表作用點(diǎn)二層樓面三層樓面四層樓面五層樓面六層樓面屋面水平風(fēng)力F(kN)第四節(jié)　豎向荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算一、彎矩二次分配法內(nèi)力計(jì)算根據(jù)恒載作用下一榀框架的計(jì)算簡圖，用彎矩二次分配法計(jì)算框架在恒荷載作用下的彎矩。經(jīng)計(jì)算，各桿件彎矩分配系數(shù)和固端彎矩如下表中所示根據(jù)彎矩二次分配法的計(jì)算結(jié)果，畫出恒荷載作用下的框架梁柱彎矩圖。需要說明的是框架梁柱彎矩圖中框架梁下部的跨中彎矩為框架梁中間位置的彎矩而非跨間最大彎矩。取框架梁中間位置的彎矩便于荷載效應(yīng)組合，在荷載效應(yīng)組合之前，～。根據(jù)彎矩圖，取出梁柱隔離體，利用平衡條件求出剪力，并畫出恒荷載作用下的框架梁柱剪力圖。根據(jù)剪力圖，由節(jié)點(diǎn)平衡條件，求出軸力，并畫出恒荷載作用下的框架柱軸力圖。 根據(jù)活載作用下一榀框架的計(jì)算簡圖，用彎矩二次分配法計(jì)算框架在活荷載作用下的彎矩。經(jīng)計(jì)算，各桿件彎矩分配系數(shù)和固端彎矩如下表中所示根據(jù)彎矩二次分配法的計(jì)算結(jié)果，畫出恒荷載作用下的框架梁柱彎矩圖需要說明的是框架梁柱彎矩圖中框架梁下部的跨中彎矩為框架梁中間位置的彎矩而非跨間最大彎矩。取框架梁中間位置的彎矩便于荷載效應(yīng)組合，在荷載效應(yīng)組合之前，～。根據(jù)彎矩圖，取出梁柱隔離體，利用平衡條件求出剪力，并畫出恒荷載作用下的框架梁柱剪力圖。根據(jù)剪力圖，由節(jié)點(diǎn)平衡條件，求出軸力，并畫出恒荷載作用下的框架柱軸力。各圖如下：圖4 恒載布置簡圖圖5活載布置簡圖 圖6 恒載作用下彎距作用分配圖 圖7 活載作用下彎距作用分配圖二、豎向荷載作用下框架梁內(nèi)力組合根據(jù)彎矩二次分配法計(jì)算結(jié)果，把同一開口框架按恒載和活載最不利布置引起的彎矩相加，可求得梁端彎矩組合值，同樣，跨中彎矩及梁端剪力也由恒載和活載最不利布置組合求得?？紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，將豎向荷載作用下的梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅，本框架取調(diào)整系數(shù)為β=，并將梁端所減少的彎矩平均值加到跨中彎矩上，當(dāng)跨中為負(fù)彎矩時(shí)，不進(jìn)行彎矩調(diào)幅。 豎向荷載作用下框架梁內(nèi)力組合匯總見表8。表8 豎向荷載作用下框架梁內(nèi)力組合匯總表樓層構(gòu)件名稱控制截面彎矩值（kNm）β調(diào)整后彎矩值（kNm）梁端剪力（kN）恒載活載恒載活載恒載活載頂層邊跨梁A端———跨中+——+———B端———中跨梁B端———跨中—————標(biāo)準(zhǔn)層邊跨梁A端跨中++—++——B端中跨梁B端跨中———底層邊跨梁A端跨中++—++——B端中跨梁B端跨中———三、豎向荷載作用下框架柱內(nèi)力計(jì)算 由于框架柱不僅受到框架梁傳遞來的恒載與活載，而且受到連系梁傳遞來的恒載和柱自身的重量，故需先計(jì)算連系梁傳遞來的恒載及柱自重，荷載按標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算。為簡化計(jì)算，不計(jì)梁連續(xù)性的影響。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，通過活載與恒載的組合，可得框架柱在豎向荷載作用下的內(nèi)力。求框架柱最大彎矩的活荷載組合方法：邊柱：求邊柱柱底內(nèi)側(cè)和柱頂外側(cè)產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力彎矩時(shí)，在兩邊跨的上、下兩層布置豎向荷載，然后再隔跨隔層布置。中柱：求中柱柱底外側(cè)和柱頂內(nèi)側(cè)產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力彎矩時(shí)，在兩邊跨的上、下兩層布置豎向荷載，然后再隔跨隔層布置。由于柱端彎矩均系上、下兩個(gè)開口框架的柱端彎矩疊加，將使拼合后的節(jié)點(diǎn)彎矩不平衡，故需將不平衡彎矩重新分配，但不再傳遞。梁端剪力 —梁上均布荷載引起的剪力, —梁端彎矩引起的剪力, 柱的軸力 式中： —梁端剪力 —節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重 AB跨和CD跨對稱，求AB跨即可。柱軸力：詳細(xì)計(jì)算過程從略，計(jì)算結(jié)果列于表9。表9 豎向荷載作用下框架柱內(nèi)力組合匯總表樓層構(gòu)件名稱截面位置Mmax（kNm）與Mmax對應(yīng)的N（kN）Nmax（kN）與Nmax對應(yīng)的M（kNm）恒載活載恒載活載恒載活載恒載活載六層邊柱柱頂——柱底——中柱柱頂——柱底——五層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底四層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底三層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底二層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底一層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底第五節(jié)　風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算采用水平荷載作用下的D值法進(jìn)行分析計(jì)算。因左、右風(fēng)荷載作用效果相同，僅方向相反，故只取左風(fēng)作用時(shí)計(jì)算。一、修正后的框架柱側(cè)移剛度D在計(jì)算時(shí)，為計(jì)算方便，仍采用相對剛度，框架柱修正側(cè)移剛度D計(jì)算過程及結(jié)果見表10。表10 框架柱修正剛度D值計(jì)算表構(gòu)件名稱樓層相對抗剪剛度邊柱底層其余層中柱底層其余層0. 521二、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算根據(jù)已算得的框架柱抗剪剛度相對值，由公式可求得每根柱所承受的剪力，然后由查表得到的反彎點(diǎn)高度比可求得柱端彎矩，并可進(jìn)一步求得梁端彎矩和剪力，最后求出軸力。1. 反彎點(diǎn)高度計(jì)算式中：——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比；——因上、下層梁剛度比變化的修正值；——因上層層高變化的修正值；——因下層層高變化的修正值。2. 柱端彎矩及剪力計(jì)算風(fēng)荷載作用下的柱端剪力按下式計(jì)算：式中：——第j層第i柱的層間剪力；——第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值；——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和；——第j層第i柱的抗側(cè)剛度。風(fēng)荷載作用下的柱端彎矩按下式計(jì)算：計(jì)算過程及結(jié)果見表11和表12。表11 風(fēng)荷載作用下框架柱內(nèi)力匯總表樓 層層間總剪力Vj(kN)邊 柱中 柱VjkM底(kNm)M頂(kNm)N(kN)VjkM底(kNm)M頂(kNm)N(kN)六 層五 層四 層三 層二 層一 層表12 風(fēng)荷載作用下框架梁內(nèi)力匯總表樓 層邊 跨 梁中 跨 梁A端B端B端M(kNm)V(kN)M(kNm)V(kN)M(kNm)V(kN)六 層+五 層+四 層+三 層+二 層+一 層+三、風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算由于本框架樓高度較小，寬度相對較大，因此在風(fēng)荷載作用下，由柱軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移在總側(cè)移中所占比例相當(dāng)小，故不予考慮，僅計(jì)算由框架梁、柱彎曲變形所引起的側(cè)移量?？蚣艿捻旤c(diǎn)側(cè)移量可近似地看作由各樓層處層間側(cè)移累加而得；各層側(cè)移值可由公式求得；層間柱總剛度由前面已算得的框架柱修正剛度D值求得，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，104 N/mm2。風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移量計(jì)算結(jié)果見表13。表13 風(fēng)荷載作用下框架梁柱彎曲變形引起的側(cè)移量計(jì)算表 層Vj(kN)∑Dj(kN/m)hj(mm)Δuj(mm)uj(mm)Δuj/hi[Δu/h]六 層10439001/146611/500五 層10439001/86661/500四 層10439001/62901/500三 層10439001/48751/500二 層10439001/39801/500一 層10452001/24191/500本框架結(jié)構(gòu)總高度（從基礎(chǔ)頂面算起）：H＝＋5＝（m）框架頂點(diǎn)側(cè)移量u＝（mm）u/H＝＝1/4696＜[1/650]，滿足“規(guī)范”要求。第六節(jié)　水平地震作用下的框架內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算一、底部剪力法計(jì)算水平地震作用各樓層重力荷載代表值計(jì)算。根據(jù)公式