【正文】 00 500 300 2020 2 碎石 ~ m179。 88 190 190 190 89 747 3 混凝土 C15及以上 m179。 2700 4500 4500 4500 1800 18000 4 WDJ碗扣架 Φ 48* 噸 10 10 10 10 10 （一次性投入 100噸，周轉(zhuǎn) 5 季度） 5 竹膠板 1220*2440 m2 4455 6833 6833 6833 2733 27331 6 方木 100*100 m3 20 20 20 20 20 （一次性投入 20立方米，周轉(zhuǎn) 5季度） 50*100 m3 40 40 40 40 40 （一次性投入 40立方米，周轉(zhuǎn) 5季度） 主要機(jī)具設(shè)備配置計劃見下表 主要機(jī)具設(shè)備計劃表 序號 機(jī)械或設(shè) 備名稱 型號 規(guī)格 數(shù)量 國別產(chǎn) 地 制造年 份 額定功率（ KW） 生產(chǎn)能力 用于施工部位 備注 1 自卸汽車（≥ 15t） WD3260/02 2 山東 2020 115 20t 材料運 輸 租 賃 2 柴油發(fā)電機(jī) 50kW 2 山東 2020 / 100kW 工程全 區(qū)域 自有 3 汽車吊 徐工QY25E 2 徐州 2020 / 25t 鋼筋吊 裝 租賃 4 鋼筋調(diào)直機(jī) GT48 3 合肥 2020 良好 鋼筋加 工 自有 5 鋼筋切斷機(jī) GQ401 3 合肥 2020 4 良好 鋼筋加 工 自有 6 木工車床 MB106 3 西安 2020 55 良好 木工 自有 11 7 試模 15 15 15 40 南京 2020 / 良好 混凝土 檢測 自有 8 插入式振 動器 ZN70 6 上 海 2020 良好 混凝土 澆筑 租賃 9 水泵 QDX320 6 南京 2020 良好 基坑排 水 自有 10 平板振動 器 ZW7 2 河南 2020 良好 主體施 工 自有 主要勞動力配置計劃見下表 主要勞動力計劃表 工種 人數(shù) 工種 人數(shù) 工種 人數(shù) 施工隊長 2 電工 1 架子工 30 普工 10 木工 20 混凝土工 20 試驗員 1 鋼筋工 30 防水工 5 合計 119 五、模板及支撐系統(tǒng) 側(cè)墻模板及支架 本工程為商品混凝 土全現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，模板工程的施工質(zhì)量直接影響混凝土的外觀質(zhì)量，是施工期間的一道關(guān)鍵工序。為了達(dá)到混凝土質(zhì)量外光內(nèi)實的效果，根據(jù)主體結(jié)構(gòu)形式、施工荷載、施工質(zhì)量等方面的因素，本工程側(cè)墻模板采用 18mm厚竹膠板，使用定制的三角鋼架支撐固定，三角鋼架沿側(cè)墻縱向每 750mm 布設(shè)一榀，模板可拼高度為 ，（包括上下腋角）；豎向背楞采用木工字梁，間距為 300mm，水平背楞采用雙 10 號槽鋼背楞，間距從下：第一道距底板 300mm，第一道距第二道 600mm，以上均為 900mm。具體支撐形式如下。 12 側(cè)墻模板三角支架示意圖 頂板模板及支架 (1)采用碗扣式滿堂腳手架，頂板采用δ =15 竹膠板，腳手架間距如下：頂板下立桿間距： 900㎜ 900 ㎜（縱橫） , 水平桿步距： 1200 ㎜ 。次楞間距：頂板 250mm，模板支撐體系采用碗扣式鋼管腳手架，每水平間距 設(shè)一道東西方向的貫通八字式剪刀撐。 (2)結(jié)構(gòu)底板施工完成并達(dá)到施工強(qiáng)度后，組織架設(shè)除側(cè)墻內(nèi)側(cè) 3米范圍內(nèi)滿堂腳手架，為搭設(shè)整體滿堂腳手架體系節(jié)省時間，預(yù)留的 3 米范圍為側(cè)墻施工作業(yè)面 。 (3)側(cè)墻鋼筋綁扎完成后，完善滿堂腳手架體系，進(jìn)入下步施工。 具體搭設(shè)方案詳見附圖 2。 13 側(cè)墻模板 支架 受力檢算 （ 1）側(cè)壓力計算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其較小值： 2/1210 VtF c= HF cγ= 式中 F新澆筑混 凝土對模板的最大側(cè)壓力（ KN/m2） γ c混凝土的重力密度（ kN/m3）取 25 kN/m3 t0新澆混凝土的初凝時間（ h） ,可按實測確定。當(dāng)缺乏實驗資料時，可采用 t=200/(T+15)計算；所以 t=200/(20+15)=； T混凝土的溫度（ c176。）取 20176。 V混凝土的澆灌速度（ m/h），取 2m/h H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（ m），取 β 1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取 ；摻具有緩凝作用的外加劑時取 ； β 2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于 30mm 時，取 ； 50— 90mm 時，取 1； 110— 150mm時，取 。 14 2/1210 VtF c= = 25 1 21/2 = HF cγ= =25 =135kN/ m2 取二者中的較小值， F=，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo) 準(zhǔn)值 2 kN/ m2，分別取荷載分項系數(shù) 和 ，則作用于模板的總荷載設(shè)計值為： q=( ＋ 2 ) =單側(cè)支架主要承受混凝土側(cè)壓力，取混凝土最大澆筑高度為 ，側(cè)壓力取為 F=，有效壓頭高度 h=2m。（見下圖） 側(cè)墻模板受力計算簡圖 15 （ 2）支架與埋件受力計算 單側(cè)支架按間距 750mm布置。 1）分析支架受力情況： 取 o 點的力矩為 0，則： F1= 2= F2= = R=F1（ +） +F2（ ） R=【 F1（ +） +F2（ ）】 / R= 2）支架側(cè)面的合力為： F 合 =F1+F2= 根據(jù)力的矢量圖得 F 合和 R 的合力為：（見下圖） （ F 總 ） 2= （ F 合） 2+（ R） 2= 4 2* 4 21 6 1 .9 6*1 6 1 .9 6 ? 16 F 總 = 水平夾角為 38176。，大小為： ，共有 750/300＝ 個埋件承擔(dān)（ 預(yù) 埋 錨 筋 間 距 300），其中單個埋件最大拉力為： F= /(750/300)= 3）埋件強(qiáng)度驗算 預(yù)埋件為Ⅱ級鋼 d=25mm，埋件最小有效截面積為： A= =491mm2 軸心受拉應(yīng)力強(qiáng)度：σ =F/A= 103/491 =194MPa f=310MPa，符合要求。 4）埋件錨固強(qiáng)度驗算 對于彎鉤螺栓，其錨固強(qiáng)度的計算，只考慮埋入混凝土的螺栓表面與混凝土的粘結(jié)力，不考慮 螺栓端部的彎鉤在混凝土基礎(chǔ)內(nèi)的錨固作用。 錨固強(qiáng)度： F錨 =π dhτ b= 25 570 =F=，符合要求。 其中： F 錨 錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（ N） d地腳螺栓直徑（ mm） h地腳螺栓在混凝土基礎(chǔ)內(nèi)的錨固深度（ mm），取 570mm τ b 混凝土與地腳螺栓表面的粘結(jié)強(qiáng)度 (N/mm2)，一般在普通混凝土中τ b取值 ～ 17 （ 3）模板受力計算 直線墻體厚為 350mm，模板高度為 （包括上下腋角），面板采用 18mm竹膠板；豎向背 楞采用木工字梁，間距為 300mm；水平背楞采用雙 10 號槽鋼背楞，水平背楞最大間距 900mm。 （ 4）面板驗算 將面板視為支撐在木方上的三跨連續(xù)梁計算，面板長度取 2440mm，面板寬度取 1220mm。 1）承載力驗算： 面板最大彎矩： 102max qlM = =( 300 300)/10=? mm 面板的截面抵抗矩： 62bhW= =61 1220 182= 104mm3 應(yīng)力： WMmax?? = 105/ 104= mf =13 N/mm2 故滿足要求 其中： mf 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取 13 N/mm2 E彈性模量，木材取 5 103 N/mm2，鋼材取 105 N/mm2 2）撓度驗算： 撓度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則 q2= 1= kN/ m 模板撓度由式 EIlq 150ω 42? 18 = 3004/(150 5 1000 104) =[ω ]=300/250= 故滿足要求 面板截面慣性矩： I=bh3/12=1220 183/12= 104mm4 （ 5）木工字梁驗算 木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為 L=900mm。 木工字梁上的荷載為： q3 ＝ Fl = =F混凝土的側(cè)壓力 l 木工字梁之間的水平距離 1）強(qiáng)度驗算 最大彎矩 Mmax= maxM = 23101 Lq＝ q3 L 2＝ =? m 木工字梁截面系數(shù)： W=533 103mm3 應(yīng)力： WMmaxσ= = 106N? mm/533 103mm3 =f=11N/mm2 滿 足要求 2）撓度驗算： 木工字梁截面慣性矩： I=5333 104mm4 19 木工字梁截面彈性模量： E＝ 7 103 N/mm2 懸臂部分撓度： EIlq 8ω 413= = 1504/(8 7 103 5333 104)=[ω ]= 跨中部分撓度： EIlq 384/5ω 423= =5 9004/(384 7 103 5333 104)=[ω ]= 其中： [ω ]容許撓度， [ω ]=L/250,L=300mm 頂板支撐架 檢 算 主體結(jié)構(gòu)頂板厚 350mm，采用商品混凝土現(xiàn)澆。 頂板支撐架計算 （ 1）頂板荷載計算、組合 鋼筋混凝土自重： (+) =㎡ (《建筑施工手冊》8621)； 模板自重 :㎡ (《建筑施工手冊》表 865)； 混凝土振搗產(chǎn)生的荷載： ㎡ (《建筑施工手冊》 8621)； 施工人員及設(shè)備荷載： ㎡ (《建筑施工手冊》 8621) ； 強(qiáng)度檢算荷載組合：模板自重 +鋼筋混凝土自重 +振搗產(chǎn)生的荷載 +施工人員及設(shè)備荷 載。 q1=（ +） +(2+) =㎡。 剛度檢算荷載組合：模板自重 +鋼筋混凝土自重。 20 q2=（ +） =㎡。 模板為 2440 1220 18 木膠模板，將次楞 (100 100 方木 )間距確定為300mm，主楞 (雙排Φ 30 的鋼管 )間距確定為 600mm，即腳手架立桿縱向間距為 600mm。 （ 2）模板檢算 計算單位長度模板截面抵抗矩 W=54000mm3,截面慣性矩 I=486000mm4，E=5850 N/㎜ 2, σ =13 N/㎜ 2(《建筑施工手冊》表 856)。模板受力計算簡圖如下： q1 =3 4. 01 kN /mqq2 =2 7. 71 kN /m 強(qiáng)度檢算 (按 5 跨梁算 ): σ =M/W= KMql2/W= ()2247。 54000mm3 =㎜ 2[σ ]=13N/㎜ 2 (可行 )。 剛度檢算 : ω =K ω ql4/100EI= ()4 247。 100247。 5850N/mm2 247。486000mm4 =[ω ]=300/250=（可行） （ 3）次楞檢算 次楞承受的均布荷載分別為 : q3= q1 300=(強(qiáng)度要求 )； q4= q2 300=(剛度要求 )。 次楞為截面 100 100mm的方木，截面抵抗距 W=bh2/6=，截面慣性距 I=bh3/12=,σ =13N/mm2,E=10000N/mm2計算簡圖如下： 1 0 0018w=24000mm3,I=144000mm4E=7600N/mm2, σ =18厚木膠板，按單位長度截面驗算 21 q600 600q3=q4=強(qiáng)度檢算 (按 2 跨梁算 ): σ =M/W=KMql2/W = ()2247。 =㎜ 2[σ ]= 13N/㎜ 2 (可行 )。 剛度檢算 : ω =KWql4/100EI= ()4 247。 100 247。 10000N/mm2 247。=[ω ]=600/250= （可行） （ 4）主楞檢算 主楞受力化為均布荷載考慮，荷載為 q5=q1 =（按強(qiáng)度要求計算）和 q6=q2 =（按剛度要求計算）。計算主楞跨度時，將主楞 (雙排Φ 30 的鋼管 )看成以橫向水平腳手架支撐為支座的兩跨連續(xù)梁 , 截面抗彎矩 W=10160mm3，截面慣性矩 I=243800mm4， E=206000N/㎜ 2，[σ ]=205N/㎜ 2。主楞受力計算簡圖如下 : 900900 q6=1 q5=2 q 強(qiáng)度檢算 : σ =M/W=KMql2/W = ()2247。 10160mm3 =