【正文】 厚紙筒 K sj = 0；如線圈表面與撐條接觸時， K s j 按下式計算： Ksj = 1－ ( Nj bctj / 2π Rs j ) R s j — 被計算散熱面處的線圈半徑（ mm），見線圈計算（ SB1— ）； N j — 被計算散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條數(shù)， b c t j — 被計算散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條寬度（ mm）； H k j — 電抗高度（ mm），見線圈計算（ SB1— ）。 層式繞組的熱負載 （ q q c）計算 式中： P R — 被計算繞組的 電阻損 耗（ W） , 當(dāng)分接范圍在177。 5% 以內(nèi) ,且變壓器額定容 量不超過 2 500 kVA 時 , 選取主分接時的電阻損耗（ W），當(dāng)分接范圍超 過177。 5% ，或變壓器額定容量大于 2 500 kVA 時 , 選取最大電流分接時的 電阻損耗（ W）；按負載損耗計算中公式（ ）計算 。 K f % — 被計算繞組的附加損耗系數(shù)（ %），見負載損耗計算（ SB1— ） 。 S q c — 被計算繞組的散熱面（ m2），按公式（ ）計算 。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 3 ? ? ? ? 26jkn1j jsjshzqc????? ?? ? ? ?%K1Pq 2cqfRcq???????? ?? 層式繞組的溫差 （ τ q c）計算 式中： q q c — 高壓或低壓繞組的熱負載（ W / m2），按公式（ ）計算 。 Δτ t — 被計算線圈的層間絕緣校正溫差（ K），當(dāng)δ c m≤ 不予校正 。 Δτ t = （δ c m－ ）（ m c － m s） q q c [ K ] （ ） Δτ c m — 被計算線圈的層數(shù)校正溫差（ K），當(dāng)δ c m＞ ，按 ； Δτ c m = δ c m（ m c － 2 m s） q q c [ K ] （ ） 其中：δ c m — 被計算線圈的相鄰的兩層間絕緣總厚度，即層絕緣加導(dǎo)線絕緣（ mm）； m c — 被計算線圈的總層數(shù)； m s — 被計算的線圈與油接觸的散熱面數(shù)。 層式繞組的溫升 （θ qc） 計算 θ qc = τ q c + θ y ≤ 63 K （ ） 式中： τ q c — 高壓或低壓繞組的溫差（ K），按公式（ ）計算 。 θ y — 油平均溫升（ K），按公式（ ）計算。 3 餅式繞組的溫升計算 餅式繞組的 散熱面（ S q b）計算 餅式繞組的軸向散熱面 （ S q b z） 計算 凡餅式繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側(cè)與油直接接觸的表面均認為是軸向散熱面，與厚 紙筒接觸的表面不作為散熱面，而 與 mm 薄紙筒接觸的表 面只算一半散熱面 ，繞組表面有遮蓋的物體（如撐條等）應(yīng)減去遮蓋面積或用折算系數(shù)修正。餅式繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側(cè)的軸向散熱面按下式計算： 式中： m z h — 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2， 三相三柱式或五柱式 m z h = 3； K s j — 被計算散熱面折算系數(shù)，它與線圈表面接觸的物體有關(guān)，一般按下列選取： 瓦楞紙板取 K sj = ，撐條簾取 K sj = ， mm薄紙筒取 K sj = ， 厚紙筒 K sj = 0；如線圈表面與撐條接觸時， K s j 按下式計算： Ksj = 1－ ( Nj bctj / 2π Rs j ) R s j — 被計算軸向散熱面處的線圈半徑（ mm），見線圈計算（ SB1— ）； N j — 被計算軸向散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條數(shù)； b c t j — 被計算軸向散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條寬度（ mm） 。 n j — 被計算繞組的有軸向散熱面的線圈段數(shù)； B t j — 被計算繞組的線餅中絕緣導(dǎo)線寬度（ mm）。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 4 ? ? ?????????? ? ? ? 26jtjjsjsn1jhzqbz????? ? 餅式繞組的橫向散熱面 （ S q b h） 計算 餅式繞組，當(dāng)橫向油道≥ 2mm 的線餅上下兩側(cè)均認為是散熱面，當(dāng)橫向油道≤ 的較小油道或紙圈處的線餅上下兩側(cè)不作為散熱面，對墊塊處，應(yīng)減去墊塊遮蓋面積。餅式繞組橫向油道≥ 2mm的線餅橫向散熱面按下式計算： 式中： m z h — 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2， 三相三柱式或五柱式 m z h = 3； R p — 被計算繞組的線餅平均半徑（ mm），見線 圈計算（ SB1— ）； N d k — 被計算繞組的線餅中橫向油道墊塊數(shù)； b d k — 被計算繞組的線餅中橫向油道墊塊寬度（ mm）； m — 被計算繞組的線餅中沿輻向?qū)Ь€根數(shù)； A t — 被計算繞組的線餅中絕緣導(dǎo)線厚度（ mm）； n d — 被計算繞組的橫向油道≥ 2mm 的油道數(shù)。 餅式繞組的熱負載 （ q q b）計算 式中 ： P R — 被計算繞組的電阻損耗（ W） , 當(dāng)分接范圍在177。 5% 以內(nèi) ,且變壓器額定容 量不超過 2 500 kVA 時 , 選取主分接時的電阻損耗（ W） , 當(dāng) 分接范圍超 過177。 5% ，或變壓器額定容量大于 2 500 kVA 時 , 選取最大電流分接時的 電阻損耗（ W）；按負載損耗計算中公式（ ）計算 。 K f % — 被計算繞組的附加損耗系數(shù)（ %），按負載損耗計算中公式（ ）計算 。 S q b z — 被計算繞組的軸向散熱面（ m2），按公式（ ）計算； S q b h — 被計算繞組的橫向散熱面（ m2），按公式（ ）計算； α t — 被計算繞組的導(dǎo)線絕緣校正系數(shù)，當(dāng) At≤ 時，取 α t = ， 當(dāng) At＞ a 時，取α t = At / a ； 其中： At — 被計算繞組的絕緣導(dǎo)線厚度（ mm），如組合或換位導(dǎo)線指組合或換位后的絕緣導(dǎo)線厚度； a — 被計算繞組的裸導(dǎo)線厚度（ mm），如組合或換位導(dǎo)線為： a = At－δ t δ t — 被計算繞組的導(dǎo) 線絕緣（兩邊）厚度（ mm）。 餅式繞組的溫差 （ τ q b）計算 高功能餅式繞組的溫差 （ τ q g）計算 高功能餅式繞組，是以軸向油道為主，少數(shù)橫向油道為輔的散熱方式，故高功能餅式 繞組的溫 差 計算方法與層式繞組溫 差 計算相似。 式中： q qb — 高功能餅式高壓或低壓繞組的熱負載（ W / m2）；按公式（ ）計算。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 5 ? ? ? ? ? ? 26dtkdkdphzhbq ??????? ? ? ?%K1Pq 2hbqzbqtfRbq ?????????? ??? ? ??? 普通餅式繞組的溫差 （ τ q b）計算 普通餅式繞組是以橫向油道為主，軸向油道為輔的散熱方式，其繞組的溫 差 計算與冷 卻方式有關(guān)。另外，電壓≤ 110kV 級的自冷或 風(fēng)冷式變壓器，繞組中放有擋油隔板 5 個，分成 4 個油區(qū)（外進外出）；電壓 220kV級的自冷或風(fēng)冷式變壓器，繞組中放有擋油隔板9 個，分成 8 個油區(qū)（外出外進）。當(dāng)放有擋油隔板時，其繞組的溫 差 要 比無 擋油隔板小5K～ 10K 左右。普通餅式繞組的溫 差 按下式計算： 式中： q q b — 被計算繞組的熱負載（ W / m2），按公式（ ）計算； Δτ δ — 被計算繞組的絕緣校正溫差（ K），按下式計算： Δτ δ = （δ t－ ） q q b [ K ] （ ） 其中： δ t — 被計算繞組的導(dǎo)線間絕緣厚度（ mm），一般 δ t = A t－ a 當(dāng)線餅有附加絕緣時，應(yīng)考慮其附加絕緣包不緊， δ t 按表 計算： 表 線段有附加絕緣時導(dǎo)線間絕緣厚度 mm 線餅輻向 Bq 線餅有附加絕緣時導(dǎo)線絕緣厚度 δ t 圖 例 Bq ≤ 100 Bq = 101～ 150 Bq = 151～ 200 Δτ h — 被計算繞組的線段油道校正溫差（ K），有擋油隔板的油道溫差可不校正； 無擋油隔板的線段油道校正溫差，可按下列經(jīng)驗公式計算 : 其中 ： Δ t — 無擋油隔板的繞組線段油道校正溫差的修正值（ K），見圖 曲線 。 或按下式計算： B q — 被計算繞組的線餅輻向尺寸（ mm），有縱向油道時，取油道一側(cè)輻向尺寸； h dy — 油道高度 ( mm ) ； q qb — 被計算繞組的熱負載（ W / m2），按公式（ ）計算。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 6 ? ?? ?? ?:::hbqbqhbqbqhbqb