酒店設(shè)計(jì)計(jì)算書-文庫(kù)吧
2025-06-09 04:39 本頁(yè)面
【正文】 層次邊柱（10根）中柱（10根）11361618058215183237923～51494923552 邊框架柱側(cè)移剛度D值()層次A1,A8,D1,D8B1,B8,C1,C811239716520212575209433～51236313936 ()層次B3,B6A3,A61168031097422147393603～5212259184 將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度， 橫向框架層間側(cè)移剛度()層次12345487962585488585488585488551024由表7可見，=487962/585488=＞，故該框架為規(guī)則框架。 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算a. 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算(1) 橫向自振周期計(jì)算荷載計(jì)算： 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移表層號(hào)55510244551024355102425854881487962 結(jié)構(gòu)自振周期按頂點(diǎn)位移法，考慮填充墻港督對(duì)于`框架結(jié)構(gòu)的影響，取折減系數(shù)，所以結(jié)構(gòu)基本自振周期為。(2)水平地震作用及樓層地震剪力作用本建筑結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值即所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用頂部附加水平作用系數(shù)各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算見表9層次54321。 水平地震作用及樓層地震剪力(3) 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別按(△u)i=Vi/∑ 和計(jì)算，表中還計(jì)算了各層的層間位移角。 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次555102436001/1622455102436001/973355102436001/742258548836001/674148796252001/748由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/674＜1/550，滿足要求（其中=1/550可查表得到）。（4）水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算以KJ5橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例。，各柱反彎點(diǎn)高度比按y=yn+y1+y2+y3確定，其中yn由表可查得。本設(shè)計(jì)中需要修正底層柱和第２層柱?！∵呏藦澗丶凹袅τ?jì)算層次邊 柱555102414949455102414949355102414949258548815183148796213616 中柱端彎矩及剪力計(jì)算層次中 柱555102423552455102423552355102423552258548823792148796218058 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N54321水平地震作用下框架的彎矩圖、。 水平地震作用下框架內(nèi)力圖 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 橫向框架內(nèi)力計(jì)算a. 計(jì)算單元取KJ5橫向框架進(jìn)行計(jì)算，，由于房?jī)?nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線和柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 KJ5橫向框架計(jì)算單元 恒載作用下KJ5框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（對(duì)稱結(jié)構(gòu)） 活載作用下KJ5框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（對(duì)稱結(jié)構(gòu)）(1)恒載計(jì)算上圖中，q1,q2代表橫梁自重，為均布荷載形式，第五層q1=, q2=q2 和 q2’分別為房間傳給橫梁的矩形和梯形荷載，由圖所示幾何關(guān)系可得q2==,q2’==P1,P2分別為由邊縱梁，中縱梁傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻重力荷載，計(jì)算如下P1=3+6++156=P2=（3+2++）+6++2+2=P3=（3+）+6+=集中力矩 M1=P1e1=（）/2=m M2=P2e2=（）/2= KNm M3=P3e3=（）/2= KNm對(duì)二—四層，q1包括里梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載 q1=+=,q1,=+=q1,=q2=3=,q2,==P1=+6++(2)+2=P2=[+3+(+)+6++++]= KNM1=P1e1=（）/2= KNmM1=P1e1=（）/2= KNm對(duì)一層q1=,q1,=,q1,=q2=,q2,=P1=,P2=M1=P1e1=（）/2=mM1=P1e1=（）/2=m(2)活載計(jì)算對(duì)五層q2=23=6KN/m,q2,=2=3KN/mP1=32=,P2=（3+3++）2=mM1=P1e1==mM1=P1e1==m同理在屋面雪荷載作用下q2=, q2,=P1=, P2=, M1=m , M2=m對(duì)二—四層q2=6KN/m, q2,=3KN/m, P1=, P2=, M1=m, M2=m對(duì)一層q2=6KN/m, q2,=3KN/m, P1=, P2=, M1==m, M2==m將以上計(jì)算結(jié)果匯總，～。 橫向框架橫載匯總表層次5—2～41 橫向框架活載匯總表層次56（）3（）（）（）（）（）2～463163c. 內(nèi)力計(jì)算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而成，計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重。（a）恒載作用下彎矩計(jì)算（b）活載作用下彎矩計(jì)算 豎向荷載作用下彎矩二次分配計(jì)算圖 豎向荷載作用下彎矩圖 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱5040302010 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱==5()()()0()()()()()4()0()()()()30()()20()()10()() 橫向框架內(nèi)力組合a. 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)本工程為三級(jí)抗震框架。b. 框架梁內(nèi)力組合。結(jié)構(gòu)考慮了三種地震組合，即各層梁的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)見表１８，表中兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過(guò)調(diào)整過(guò)的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取０．８） 框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力→←1AM177。VB左MV177。B右M177。V跨間ABBC2AM177。VB左MV177。B右M177。V跨間ABBC3AM177。VB左MV177。B右M177。V跨間ABBC4AM177。VB左MV177。B右M177。V跨間ABBC5AM()177。V()B左M()V()177。B右M()177。V()跨間ABBC以第一層和第二層的AB和BC跨梁考慮地震作用的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)里的組合方法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求胯間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。一層 AB跨左震：q1=（+）+6= VA=—（+）/+1/2=＞0X=Mmax=+= KNmrREMmax== KNm右震：VA=（+）/+=X=, Mmax=+= rREMmax= KNmBC跨 左震： q1==（右震）p=(+)+3=VA=0++=X=＞Mmax==(+)= KNmrREMmax=== KNm二層 AB跨左震q1=(+)+6=VA=(+)/+=＞0X=rREMmax=（+）= KNm右震VA=(+)/+=X=,Mmax=+= KNmrREMmax=
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