【正文】 （2）樓面均布恒載（3）墻體自重墻體均為240蒸壓粉煤灰加氣砼砌塊，兩側(cè)抹灰。a) 一層墻體面積：（）（）46+（）（）2+（）（）21+（）（）2＝b) 二四層墻面積：（）（）48+（）（）2+（）（）20+（）（）*2＝ m2女兒墻：（+2+）＝63 m2（4）梁柱自重（包括梁側(cè)、柱四周抹自重）二－四層一層：（5）屋面均布活載計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，僅考慮屋面雪荷載。（6）樓面均布活載， KN/m2。 KN/m2重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算樓面面積：（2+）＝Gi=G恒+* G活（1） 第一層：（2）二－三層（3）四層一般，對(duì)于高度不超過(guò)40M經(jīng)剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，手算時(shí)采用底部剪刀法，分別對(duì)結(jié)構(gòu)的兩個(gè)主軸方向計(jì)算其地震作用。各方向的水平地震作用全部由該方向的抗側(cè)力框架結(jié)構(gòu)承擔(dān)。（一）橫向自振周期由于本設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重量和剛度沿高度分布比較均勻，可采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算基本周期。考慮框架中填充墻對(duì)結(jié)構(gòu)剛度從而對(duì)結(jié)構(gòu)自振周期的影響，采用周期調(diào)整系數(shù)α0來(lái)折減頂點(diǎn)位移計(jì)算抽得周期：T1＝（ΔT）1/2ΔT：假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表Gi。作為水平荷載。α0:結(jié)構(gòu)基本自振周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算（二）水平地震作用及樓層地震剪力本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即。(1) 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值（2）計(jì)算水平地震影響系數(shù)α1查表得一類場(chǎng)地近震特征周期值Tg=。查表得設(shè)防烈度為8度的αmax=(3)結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk=α1Geq=*=＞，考慮頂部附加水平地震作用。δn=+=ΔF6＝＝各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算:Fi=GiHi(1δn)FEK/(∑GiHi)地震作用下各樓層水平地震層間剪力:Vi=∑Fi 計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)下表水平地震作用分布層間剪力分布（4）多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震上框架結(jié)構(gòu)的層間位移（Δμ）i和頂點(diǎn)位移μi分別按下列公式計(jì)算：（Δμ）i＝Vi/∑Dijμi=∑（Δμ）i各層的層間彈性位移角θe=（Δμ）i /hi, 根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值［θe］＜1/ 550。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表：最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層θe＝1/637＜［θe］＝1/550,橫向水平地震位移滿足設(shè)計(jì)要求。T1＝（ΔT）1/2ΔT：假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表Gi。作為水平荷載。α0:結(jié)構(gòu)基本自振周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算（1） 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值（2）計(jì)算水平地震影響系數(shù)α1查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值Tg=。查表得設(shè)防烈度為8度的αmax=(3)結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk=α1Geq=*=＞，不考慮頂部附加水平地震作用。各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算:Fi=GiHi FEk/(∑GiHi)地震作用下各樓層水平地震層間剪力:Vi=∑Fi 計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)下表水平地震作用分布989層間剪力分布（4）多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震上框架結(jié)構(gòu)的層間位移（Δμ）i和頂點(diǎn)位移μi分別按下列公式計(jì)算：（Δμ）i＝Vi/∑Dijμi=∑（Δμ）i各層的層間彈性位移角θe=（Δμ）i /hi, 根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值［θe］＜1/ 550。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表：最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層θe＝1/727＜［θe］＝1/550,橫向水平地震位移滿足設(shè)計(jì)要求。以2軸線中框架進(jìn)行計(jì)算，框架柱剪力及彎矩計(jì)算采用D值法。剪力計(jì)算公式：Vij=DijVi/ΣDijM下=VijyihiM上=Vij(1yi)hiy=y0+y1+y2+y3注：y0框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 yy3為上下層高度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。y框架柱的反彎點(diǎn)高度比 。底層框架柱需考慮修正值y2，第二層需考慮修正值y3。，其它柱均無(wú)修正。、剪力及柱軸力計(jì)算M 左=（M下i+1，j + M 上 i，j）K1/（K1+ K2）M 右=（M下i+1，j + M 上 i，j）K2/（K1+ K2）V b=（M 左+ M 右）/ LNi=V i左 V i右：取2軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如下圖所示：，樓面荷載通過(guò)橫梁傳給框架柱，縱墻自重通過(guò)縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩，為簡(jiǎn)化計(jì)算暫不考慮。：：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：各層梁上作用的恒載（1）、對(duì)于第6層，qq1，代表橫梁、墻體自重，為均布荷載形式。q1=25= KN/mq1，=25=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括縱梁自重、女兒墻、樓面等重力荷載，計(jì)算如下：P1=（）+ +25=P2=+*(+) +25= （2）、對(duì)于15層，包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6層。q1=25+()= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括縱梁自重、墻體、樓面等重力荷載，計(jì)算如下：P1=（）+() +25=P2=+(+) +() +25= KN：活荷載作用下各層框架梁的荷載分布如下圖所示各層梁上作用的活載q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的活載，計(jì)算如下：P1=（）=P2=+(+) = KN（2）、對(duì)于14層，q和q2，分別為活載通過(guò)樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2=2= KN/mq2，==6 KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的活載，計(jì)算如下：P1=（）2=P2=2+(+) = KN等效荷載及固端彎矩恒荷載分布如下圖所示：第6層（15層）恒載作用圖等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加、三角形荷載的疊加。(1)第四層q=q1+(12α2+α3)q2=+[12*()2+()3]*= q’=q1’+5/8*q2’=+5/8*= KN/m各桿固端彎矩(對(duì)稱)MAB=1/12qLAB2=1/12**=MBA = MBc =1/12q’LBC2=1/12**= MBc = (2)14層q=q1+(12α2+α3)q2=+[12()2+()3] = q’=q1’+5/8q2’=+5/8*=各桿固端彎矩(對(duì)稱)MAB=1/12qLAB2=1/12**= MBA = MBc =1/12q’LBC2=1/12= 分層法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力為了便于計(jì)算，分層法假定框架上下柱的遠(yuǎn)端為固定端，實(shí)際上除底層柱的下端嵌固外，其它各柱的柱端均有轉(zhuǎn)角產(chǎn)生，應(yīng)為彈性支承。為減少計(jì)算誤差，據(jù)此來(lái)計(jì)算節(jié)點(diǎn)周圍各桿件的彎矩分配系數(shù)；桿端分配彎矩向遠(yuǎn)端傳遞時(shí)，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)仍按遠(yuǎn)端為固定支承取為1/2，其它各柱的傳遞系數(shù)考慮遠(yuǎn)端為彈性支承取為1/3。 (1)考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如圖所示，切斷的橫梁BC線剛度為原來(lái)的一倍。梁柱線剛度(2) 彎矩分配系數(shù)(3)框架梁柱彎矩計(jì)算將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個(gè)框架結(jié)構(gòu)在恒載下的彎矩圖。疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)彎矩并不一定達(dá)到平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差造成的。為提高精度，可將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正。等效荷載及固端彎矩活荷載分布如下圖所示：第4層（13層）恒載作用圖等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加、三角形荷載的疊加。(1)第四層q=［12()2+()3] =KN/m q’=5/8= KN/m各桿固端彎矩(對(duì)稱)MAB=1/12qLAB2=1/12= MBA = MBc =1/12q’LBC2=1/12= MBc =(2)14層q= [12()2+()3] = q’=5/8*6= KN/m各桿固端彎矩(對(duì)稱)MAB=1/12qLAB2=1/12= MBA = MBc =1/12= MCB = 分層法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力為了便于計(jì)算，分層法假定框架上下柱的遠(yuǎn)端為固定端，實(shí)際上除底層柱的下端嵌固外，其它各柱的柱端均有轉(zhuǎn)角產(chǎn)生，應(yīng)為彈性支承。為減少計(jì)算誤差，據(jù)此來(lái)計(jì)算節(jié)點(diǎn)周圍各桿件的彎矩分配系數(shù)；桿端分配彎矩向遠(yuǎn)端傳遞時(shí)，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)仍按遠(yuǎn)端為固定支承取為1/2，其它各柱的傳遞系數(shù)考慮遠(yuǎn)端為彈性支承取為1/3。(1) 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如圖所示，切斷的橫梁BC線剛度為原來(lái)的一倍。 (3)框架梁柱彎矩計(jì)算將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個(gè)框架結(jié)構(gòu)在恒載下的彎矩圖。疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)彎矩并不一定達(dá)到平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差造成的。為提高精度，可將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正。梁端剪力V=Vq+Vm式中Vq：染上均面荷載引起的剪力Vq=1/2qL；Vm:梁端彎矩引起的剪力Vm =(M左M右)/L(本方案中彎矩引起的剪很小，可忽略不計(jì))。(1)第4層AB跨：VA=VB=(*+*)/2= BC跨：VB = VC =(+)/2= KN A柱：N頂=P1+ VA = += N底=N頂+柱重=+25=B柱：N頂=P2+ VA + VB = ++= N底=N頂+柱重=+25=其它梁端及柱軸力計(jì)算風(fēng)下表：恒載作用下梁端剪力及柱軸力(1)第4層梁端剪力V=Vq+Vm式中Vq：染上均面荷載引起的剪力Vq=1/2qL；Vm:梁端彎矩引起的剪力Vm =(M左M右)/L(本方案中彎矩引起的剪很小，可忽略不計(jì))。(1)第4層AB跨：VA=VB=BC跨：VB = VC =A柱：N頂=P1+ VA = += N底= N頂B柱：N頂=P2+ VA + VB = ++= N底= N頂其它梁端及柱軸力計(jì)算如下表：活載作用下梁端剪力及柱軸力 內(nèi)力組合的目的就是要找出框架柱控制截面的最不利內(nèi)力，最不利內(nèi)力是使截面配筋最大的最大內(nèi)力。一般來(lái)說(shuō)，并不是所有荷載同時(shí)作用時(shí)某些截面有最大內(nèi)力，而是在其中某些荷載共同作用下才能得到最大內(nèi)力。因此，必須對(duì)框架構(gòu)件的控制截面進(jìn)行最不利內(nèi)力組合，并以此作為梁柱截面配筋的依據(jù)?？蚣芰旱目刂平孛嫱ǔＪ橇憾酥ё涂缰薪孛妗Ｔ谪Q向荷載下，支座截面可能產(chǎn)生最大負(fù)彎矩和最大剪力；在水平荷載下，支座截面還會(huì)出現(xiàn)正彎矩?？缰薪孛嬉话惝a(chǎn)生最大正彎矩，有時(shí)也可能出現(xiàn)負(fù)彎矩?？蚣苤目刂平孛嫱ǔＪ侵?、下兩端截面。柱的剪力和軸力在同一層柱內(nèi)變化很小，考慮框架柱一般采用對(duì)稱配筋，組合時(shí)只需選擇絕對(duì)值最大的彎矩。本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+、+ SGK +。承載力抗震調(diào)整系數(shù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件類別正截面承載力計(jì)算斜截面承載力計(jì)算梁偏心受壓柱偏心受拉柱各類構(gòu)件及框架節(jié)點(diǎn)γREV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]各層梁的內(nèi)力組合 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。1）均布和梯形荷載下，如下圖： VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說(shuō)明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說(shuō)明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，