【正文】 遇地震）為： gT= max? = 由于 1T =＞ gT= =（ s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。 按底部剪力法求得的基底剪力，若按 71iii EKjjjGHFFGH?? ? 分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實(shí)際。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié) 果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此， n? 即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。 n? 考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。 n? = 1T += += 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： EKF =（ 1TTg ）max? 71 ii G?? =（ ） 38226=1352kN 頂點(diǎn)附加水平地震作用： nF? = n? EKF = 1352=96kN 各層橫向地震剪力計(jì)算見表 7，表中 71(1 )iii E K njjjGHFFGH????? 表 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih （ m） iH （ m） iG （ kN） iiGH （ kN） 71iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 5 7818 144633 4 7426 112875 3 7426 88369 2 7426 62636 1 8007 37633 注：表中第 5 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =96kN。 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖 6。 10 橫向框架抗震變形驗(yàn)算 多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見表 8。 (a) (b) (a)水平地震作用 (b)地震剪力 圖 6 橫向框架各層水平地震作及地震剪力 表 8 橫向變形驗(yàn)算 注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求e? ＜ [ e? ]=1/550 水平地震 作 用 下橫 向 框 架的 內(nèi) 力 分析 本設(shè)計(jì) 取軸線 ② 上的橫向框架為 KJ— 1 代表進(jìn)行計(jì)算，柱端彎矩 KJ— 1 計(jì)算，詳見表 9。地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表 10，結(jié)果見圖 圖 8。 層次 層間剪力iV （ kN） 層間剛度iD （ kN） 層間位移 iiVD （ mm） 層高 ih （ m） 層間相對彈性轉(zhuǎn)角 e? 5 461072 212 1/1698 4 461072 260 1/1385 3 461072 300 1/1200 2 461072 322 1/1118 1 308842 505 1/901 11 圖 7 地震作用下框架梁柱彎矩圖（單位： kNm） 圖 8 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（ KN） 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ1 柱端彎矩計(jì)算 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ1 柱端彎矩計(jì)算 表 10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 層 次 層高 hi(m) 層間 剪力 Vi(kN) 層間 剛度 Di(kN) D 軸柱（中柱） Dim (kN) Vim (kN) k y (m) M 上 (kN m) M 下 (kN m) 5 461072 15253 32 4 461072 15253 40 72 3 461072 15253 45 81 2 461072 15253 49 1 308842 9521 48 層 次 層高 hi(m) 層間 剪力 Vi(kN) 層間 剛度 Di(kN) F 軸柱（邊柱） Dim (kN) Vim (kN) k y (m) M 上 (kN m) M 下 (kN m) 5 461072 11189 25 4 461072 11189 30 3 461072 11189 35 63 63 2 461072 11189 38 1 308842 7956 40 12 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 仍取 ② 軸線上的中框架計(jì)算分析。 荷載計(jì)算 BDEF 圖 9 屋（樓）面板支承梁的荷載 經(jīng)判斷知該設(shè)計(jì)中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計(jì)算如下： 第 5層梁的均布線荷載 BD 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： DE 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 5層活荷載： 層次 BD 跨 EF 跨 柱軸力 L (m) M 左(KN m) M 右 (KN m) Vb (KN) L (m) M 左 (KN m) M 右 (KN m) Vb (KN) NA (KN) NB (KN) 5 2 4 9 3 6 2 2 129.9 1 7 168.79 13 BD 跨： = kN/m DE 跨： =第 5層梁的均布線荷載 BD 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =（包括抹灰） 25=恒載： DE 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 4 層梁均布線荷載 BD 跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： DE 跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 4 層活荷載： BD 跨： 2 = kN/m DE 跨： 2 =第 5層集中荷載： 梁傳荷載： ?????????? ）（）（ kN 縱梁自 重（包括抹灰）： 25= 縱墻自重： （ ） 19= 柱自重（包括抹灰）： 25=總計(jì)： 第 1層梁的均布線荷載 BD 跨： 14 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： DE 跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 1層活荷載： BD 跨： 2 = kN/m DE 跨： 2 =第 1層集中荷載： 梁傳荷載： ?????????? ）（）（ kN 縱梁自重（包括抹灰）： 25= 縱墻自重： （ ） 19= 柱自重： 25= 總計(jì)： 中框架恒載及活荷載見圖 圖 11 用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時(shí)，將跨中彎矩乘 ～ 。 A 固端彎矩計(jì)算： 將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。 計(jì)算結(jié)果見表 11： 15 BDEF圖 10 框架豎向荷載示意（恒載示意） BDEF圖 11 框架豎向荷載示意（活載示意） 表 11 固端彎矩計(jì)算 16 1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212??? B 分配系數(shù)計(jì)算：見圖 9，圖 10； 考慮框架對稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如圖 12 所示。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算 。 A 柱頂層節(jié)點(diǎn)： 4 4???? ???????? ????bccbccKKKKKK梁下柱?? 其他層的分配系數(shù)見圖 1圖 14 17 B D圖 12 半框架梁柱線剛度示意（ ） 圖 13 恒載彎矩分配表（ ） 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 18 上柱 下柱 右梁 左梁