【正文】 7所示，有限元模型合計節(jié)點數(shù)523946，單元數(shù)382876。圖17 有限元模型 邊界條件 在位移邊界條件處理上，對下管板結(jié)構(gòu)對稱面施加對稱約束，并約束圓筒端面軸向位移，十五種工況下的位移邊界條件保持一致。 根據(jù)不同的分析工況，施加相應(yīng)的載荷，其中包括管程一壓力、管程二壓力、管程三壓力和殼程壓力，同時考慮墊片力、螺栓載荷和芯體重量。在各工況下下管板結(jié)構(gòu)的力學(xué)模型如圖18所示。工況一 工況二工況三 工況四工況五 工況六工況七 工況八工況九 工況十工況十一 工況十二工況十三 工況十四工況十五圖18 不同工況下上管板結(jié)構(gòu)的力學(xué)模型 計算結(jié)果 。 工況一模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況二模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況三模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況四模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況五模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況六模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況七模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況八模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況九模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況十模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況十一模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況十二模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況十三模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況十四模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 工況十五模型總體TRESCA應(yīng)力云圖 強度評定工況一：，小于，強度條件，自動滿足。工況二：，小于，強度條件，自動滿足。工況三：，小于，強度條件，自動滿足。工況四：，小于，強度條件，自動滿足。工況五：，位于殼程圓筒與錐殼連接處。根據(jù)該模型的應(yīng)力分布特點，選取如下路徑進行應(yīng)力評定。 工況五模型部件TRESCA應(yīng)力云圖 工況五應(yīng)力評定路徑圖 路徑11至路徑33應(yīng)力線性化結(jié)果分析如表9所示，其應(yīng)力評定數(shù)值結(jié)果見附錄二。表9 工況五各路徑評定結(jié)果路徑應(yīng)力分類強度校核評定結(jié)果11一次局部薄膜應(yīng)力通過一次+二次應(yīng)力22一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力33一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力工況六：，小于，強度條件，自動滿足。工況七：，小于，強度條件，自動滿足。工況八：，位于殼程圓筒與錐殼連接處，其模型部件TRESCA應(yīng)力云圖如圖21所示，選取應(yīng)力評定路徑與工況五一致。圖21 工況八模型部件TRESCA應(yīng)力云圖 路徑11至路徑33應(yīng)力線性化結(jié)果分析如表10所示，其應(yīng)力評定數(shù)值結(jié)果見附錄二。表10 工況八各路徑評定結(jié)果路徑應(yīng)力分類強度校核評定結(jié)果11一次局部薄膜應(yīng)力通過一次+二次應(yīng)力22一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力33一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力工況九：，位于殼程圓筒與錐殼連接處，其模型部件TRESCA應(yīng)力云圖如圖22所示，選取應(yīng)力評定路徑與工況五一致。圖22 工況九模型部件TRESCA應(yīng)力云圖 路徑11至路徑33應(yīng)力線性化結(jié)果分析如表11所示，其應(yīng)力評定數(shù)值結(jié)果見附錄二。表11 工況九各路徑評定結(jié)果路徑應(yīng)力分類強度校核評定結(jié)果11一次局部薄膜應(yīng)力通過一次+二次應(yīng)力22一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力33一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力工況十：，小于，強度條件，自動滿足。工況十一：，小于，強度條件，自動滿足。工況十二：，位于殼程圓筒與錐殼連接處，其模型部件TRESCA應(yīng)力云圖如圖23所示，選取應(yīng)力評定路徑不變。圖23 工況十二模型部件TRESCA應(yīng)力云圖 路徑11至路徑33應(yīng)力線性化結(jié)果分析如表12所示，其應(yīng)力評定數(shù)值結(jié)果見附錄二。表12 工況十二各路徑評定結(jié)果路徑應(yīng)力分類強度校核評定結(jié)果11一次局部薄膜應(yīng)力通過一次+二次應(yīng)力22一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力33一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力工況十三：，位于殼程圓筒與錐殼連接處，其模型部件TRESCA應(yīng)力云圖如圖24所示，選取應(yīng)力評定路徑不變。圖24 工況十三模型部件TRESCA應(yīng)力云圖 路徑11至路徑33應(yīng)力線性化結(jié)果分析如表13所示，其應(yīng)力評定數(shù)值結(jié)果見附錄二。表13 工況十三各路徑評定結(jié)果路徑應(yīng)力分類強度校核評定結(jié)果11一次局部薄膜應(yīng)力通過一次+二次應(yīng)力22一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力33一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力工況十四：，小于，強度條件，自動滿足。工況十五：，位于殼程圓筒與錐殼連接處，其模型部件TRESCA應(yīng)力云圖如圖25所示，選取應(yīng)力評定路徑不變。圖25 工況十五模型部件TRESCA應(yīng)力云圖 路徑11至路徑33應(yīng)力線性化結(jié)果分析如表14所示，其應(yīng)力評定數(shù)值結(jié)果見附錄二。表14 工況十五各路徑評定結(jié)果路徑應(yīng)力分類強度校核評定結(jié)果11一次局部薄膜應(yīng)力通過一次+二次應(yīng)力22一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力33一次局部薄膜應(yīng)力一次＋二次應(yīng)力4 結(jié)論通過對換熱器CB1502上、下管板和第一二級中間管板結(jié)構(gòu)在各計算工況下進行應(yīng)力強度評定，評定結(jié)果安全。評定結(jié)果表明換熱器CB1502管板結(jié)構(gòu)設(shè)計滿足JB47321995《鋼制壓力容器——分析設(shè)計標準》（2005確認）的要求。附錄一換熱器CB1502幾何簡圖附錄二上管板數(shù)值結(jié)果工況七沿路徑11的應(yīng)力線性化數(shù)值結(jié)果***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 140777 OUTSIDE NODE = 140775LOAD STEP 1 SUBSTEP= 1TIME= LOAD CASE= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM. ** MEMBRANE ** SX SY SZ SXY SYZ SXZ S1 S2 S3 SINT SEQV ** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I C O S1 S2 S3 SINT SEQV I C O ** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I C O S1 S2 S3 SINT SEQV I C O ** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I C O S1 S2 S3 SINT SEQV I C O ** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I C O S1 S2 S3 SINT SEQV TEMP I C O 工況七沿路徑22的應(yīng)力線性化數(shù)值結(jié)果***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 140775 OUTSIDE NODE = 142758 LOAD STEP 1 SUBSTEP= 1 TIME= LOAD CASE= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM. ** MEMBRANE ** SX SY SZ SXY SYZ SXZ S1 S2 S3 SINT SEQV ** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I C O S1 S2 S3 SINT SEQV I C O ** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OU