【正文】 通，使調(diào)節(jié)的風(fēng)量平均分?jǐn)偟缴L(fēng)機(jī)和膜池風(fēng)機(jī)上，避免喘振發(fā)生和風(fēng)量浪費(fèi)。將生化池部分風(fēng)量引入膜擦洗管路，同樣考慮聯(lián)通氣量為單臺(tái)生化池風(fēng)機(jī)風(fēng)量的50%計(jì)算，風(fēng)速選為1015m/s，則管徑為DN300，聯(lián)通管上安裝節(jié)流閥，便于穩(wěn)定控制流量。本工程聯(lián)通管安裝系統(tǒng)圖如下：實(shí)踐時(shí)，運(yùn)行人員首先根據(jù)近一段時(shí)間內(nèi)平均的進(jìn)水水量和污泥特性，再結(jié)合人工實(shí)測的進(jìn)出水水質(zhì)，判斷生化池所需風(fēng)量，將生化池和膜池所需風(fēng)量之和與滿負(fù)荷運(yùn)行風(fēng)機(jī)額定工況風(fēng)量之和進(jìn)行差額比較，判定得出聯(lián)通管路所需通過的風(fēng)量。以下，結(jié)合某工程實(shí)例進(jìn)行闡述此過程。北京某再生水廠，采用MBR聯(lián)合工藝，生化池部分采用A2/O，膜池部分有6個(gè)廊道，每個(gè)廊道9臺(tái)膜組器，設(shè)計(jì)處理能力為4wt/d，設(shè)計(jì)的進(jìn)水水質(zhì)COD、NH4分別為500mg/L、40 mg/L。生化池風(fēng)機(jī)和膜池風(fēng)機(jī)均采用兩用一備配置，生化池、膜池的單臺(tái)風(fēng)機(jī)額定風(fēng)量分別為125m3/min、144m3/min，、42kPa，功率分別為160kw、220kw。建廠運(yùn)行后，由于污水收集管網(wǎng)工程尚不完善，實(shí)際進(jìn)水水量為8000 m3/d，平均進(jìn)水水質(zhì)COD、NH4分別為125mg/L、40 mg/L，每天的處理負(fù)荷只有設(shè)計(jì)的7%左右，生化池和膜池的風(fēng)機(jī)分別開1臺(tái)，運(yùn)行2個(gè)膜池廊道，2臺(tái)運(yùn)行風(fēng)機(jī)的進(jìn)口閥門開度調(diào)小，運(yùn)行風(fēng)量已降至額定風(fēng)量的60%（繼續(xù)降低有喘振風(fēng)險(xiǎn)），且產(chǎn)生的風(fēng)量依舊過大。為此，將生化池總風(fēng)管與膜池總風(fēng)管聯(lián)通，聯(lián)通管施工圖如下圖所示。（7%1252+2/61442=），則聯(lián)通后只需開1臺(tái)生化池風(fēng)機(jī)即可。目前，改管后每天可節(jié)省風(fēng)機(jī)電耗約3000kwh，出水水質(zhì)可穩(wěn)定達(dá)標(biāo)（一級A）排放。 回流量的調(diào)控生化段的回流為好2→缺1，膜→好1，好2→缺1的回流對TN、TP去除的影響至關(guān)重要。一方面，好1前的污泥濃度由好2污泥濃度及回流比所確定，另一方面，好2回流起到硝化液回流的作用。有利的一面是，好2→缺1回流量越大，則缺厭污泥濃度越高，帶回去的硝氮量越大；不利的一面是：好2→缺1回流量越大，帶入缺1的DO越多，更多的混合液將在缺厭、好缺好2之間循環(huán)，不斷通過好氧池補(bǔ)充溶解氧后再進(jìn)入缺厭，消耗COD。由于回流量與進(jìn)水量的分配是互相影響的因素，因此可考慮好2→缺1的回流以保證缺1足夠的污泥濃度為標(biāo)準(zhǔn)，回流比控制在200%（根據(jù)回流量/缺1進(jìn)水量計(jì)算），如此缺1污泥濃度將約為好2的2/3。注意，此處應(yīng)按照缺1進(jìn)水量來考慮回流比?；亓鞅鹊恼{(diào)節(jié)同時(shí)要考慮進(jìn)水量的分配，如目前進(jìn)水基本平均進(jìn)入三個(gè)缺氧段，則在目前開啟兩臺(tái)回流泵的情況下，對缺1而言，好2→缺1回流比約為800%，帶入的溶解氧及硝氮濃度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過缺1可提供的COD量。 碳源的投加（1）原碳源的投加點(diǎn)位于缺1，目前實(shí)際投加于進(jìn)水渠，根據(jù)各池的作用，建議如下：增加至缺缺3池的投加點(diǎn)，碳源主要投加至缺3池，投加量根據(jù)各缺氧池進(jìn)水端的TN濃度調(diào)整。（2）碳源投加泵更換，將計(jì)量偏差較大的蠕動(dòng)泵改為隔膜計(jì)量泵，計(jì)量泵的選型計(jì)算如下：擬選用甲醇作為外加碳源，較為經(jīng)濟(jì)?，F(xiàn)水廠進(jìn)水TN在140mg/L左右，嚴(yán)重超出設(shè)計(jì)限值70mg/L，水廠處理出水TN含量在90mg/L左右，將出水TN將至設(shè)計(jì)出水限值10mg/L時(shí)，需去除80mg/L左右的TN，擬先采用C/N=5/1（理論C/N=3/1）的比例投加碳源，則甲醇投加量=。由上可知，碳源計(jì)量泵的最大流量選為1500L/h，配置2臺(tái)，一用一備，當(dāng)出現(xiàn)碳源需求峰值時(shí)，可同時(shí)開2臺(tái)。其電機(jī)為防爆電機(jī)，配套阻尼器、背壓閥、安全閥、Y型過濾器等所有配件。安裝系統(tǒng)圖如下： 化學(xué)除磷藥劑的投加目前進(jìn)水TP有明顯降低，待系統(tǒng)排泥工作完成后12天開始投加除磷藥劑，建議繼續(xù)實(shí)施2點(diǎn)投加，其中初沉池的PAC加藥管移至曝氣沉砂池出口，膜池進(jìn)水渠投加點(diǎn)不變，監(jiān)測生化池進(jìn)出水TP的變化，摸索確保出水TP達(dá)標(biāo)的投加量。 更換初沉池排泥泵原有排泥泵的規(guī)格參數(shù)為Q=58m3/h ，H=6m ，P=，由于污泥粘度高，管路長，系統(tǒng)阻力大，污泥泵選擇的揚(yáng)程小，不能有效克服系統(tǒng)阻力，需要更換大揚(yáng)程的無堵塞潛污泵。排泥泵更換的理論計(jì)算及分析如下： 運(yùn)行現(xiàn)狀提出更換初沉池排泥泵是基于現(xiàn)狀排泥泵并不能完全滿足運(yùn)行需要， 據(jù)現(xiàn)場反應(yīng)：（1）西側(cè)1和2初沉池污泥泵池如同時(shí)開啟， 輸送流量則很?。s為5m179。/h），可見潛污泵并行運(yùn)行壓頭過大，揚(yáng)程過小導(dǎo)致輸送流量大幅減小；（2）如遇其他原因?qū)е挛勰嘣谖勰啾贸赝Ａ魰r(shí)間過長，造成污泥沉淀、含水率變小且黏度變大，也存在影響污泥正常泵送的情況；理論計(jì)算初沉池污泥泵池污泥設(shè)計(jì)含水率為99%，設(shè)計(jì)每日排泥時(shí)間12/d。因此潛污泵為間歇排泥，且實(shí)際污泥含水率約為98~99%。設(shè)計(jì)條件如下表：最長輸送長度輸送管內(nèi)徑管內(nèi)污泥流速潛污泵規(guī)格流量揚(yáng)程功率250m≤58m179。/d6m污泥輸送水頭損失主要包括沿程水頭損失及局部水頭損失兩部分，其中：（1）沿程水頭損失污泥紊流流動(dòng)沿程水頭損失按紊流公式計(jì)算，如下式：hf=( )(VCH)式中：hf——輸送管道沿程水頭損失，m。L——輸送管長度，m。D——輸送管管徑，m。V——輸送管內(nèi)污泥流速，m/sCH——紊流系數(shù)，其值決定于污泥濃度，適用于各種類型的污泥，污泥濃度按最不利條件確定為2%，確定紊流系數(shù)為：81另外對于污泥輸送，考慮初沉池污泥為生污泥，固體濃度相對較高、顆粒細(xì)碎不均勻且間歇運(yùn)行，因此在使用較長時(shí)間后，考慮黏附及管底沉積，需要乘以水頭損失系數(shù)K。當(dāng)污泥濃度在1%~6%之間時(shí)，K值約為1~。經(jīng)計(jì)算，對1。（2）局部水頭損失相對沿程水頭損失，局部水頭損失所占的比重較小，計(jì)算公式如下：hi=δv22g 式中： hi——局部阻力水頭損失，m。 δ——局部阻力系數(shù)；v——管內(nèi)污泥流速，m/s；g——重力加速度， 輸送管道存在手動(dòng)漿液閥、止回閥、彎頭、三通等可造成局部損失的的點(diǎn)，尤其是在兩路匯流處，如等兩種形式的匯流，會(huì)造成較大的局部損失。 經(jīng)計(jì)算，但根據(jù)實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，如1及2污泥泵池如同時(shí)開啟，則會(huì)造成流量大幅下降無法正常運(yùn)行，由此可見局部壓力損失應(yīng)遠(yuǎn)大于理論計(jì)算值。（3）重力水頭初沉池污泥泵池污泥需輸送至污泥濃縮池，而污泥泵池最高水位為468m,。（4）潛污泵輸送壓頭綜合三部分的計(jì)算可知，考慮到需要的設(shè)計(jì)余量，可知潛污泵設(shè)計(jì)揚(yáng)程6m偏小。其他影響因素此外根據(jù)計(jì)算和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，可知該段輸送管路尚存在下列不利因素：（1）設(shè)計(jì)流速過低:一般污泥壓力管道的最小設(shè)計(jì)流速為1~2m/s，考慮到運(yùn)行現(xiàn)狀條件，不利于污泥輸送；（2）初沉池污泥泵池每日排泥時(shí)間設(shè)計(jì)為12個(gè)小時(shí)，因此需要考慮不連續(xù)排泥造成的觸變行為，導(dǎo)致摩阻損失可能較大，如果停止輸送較長時(shí)間，則重新啟動(dòng)則可能要求更高的壓力；（3）初沉池污泥粘度較大且顆粒細(xì)碎不均勻，會(huì)造成實(shí)際運(yùn)行阻力較大；（4）從運(yùn)行管理的角度來說，目前運(yùn)行水量為5萬方/d，僅1及3池運(yùn)行，1及3兩潛污泵可穩(wěn)定運(yùn)行的條件為：一是初沉池及污泥濃縮池連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，二是初沉池污泥泵池必須及時(shí)排泥且避免污泥沉積，這樣對運(yùn)行管理提出更高的要求。如運(yùn)行水量增大，2及3初沉池同時(shí)運(yùn)行，由于1及2泵池潛污泵需輪換開啟排泥，給運(yùn)行管理也會(huì)帶來不便。結(jié)論，考慮到需要的設(shè)計(jì)余量，可知潛污泵設(shè)計(jì)揚(yáng)程偏小。實(shí)際運(yùn)行情況也驗(yàn)證了理論計(jì)算的正確性，且運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明目前輸送管路阻力較理論計(jì)算值更大。由于初沉池設(shè)計(jì)為重力排泥形式，初沉池污泥泵池不能及時(shí)泵送污泥會(huì)影響初沉池的正常排泥，對初沉池的穩(wěn)定運(yùn)行也是隱患。故需要更換初沉池排泥泵。我方提出更換排泥泵（Q=40m179。/h，H=20m）,不僅考慮到目前的運(yùn)行需要，更針對長期運(yùn)行造成的水頭損失增大設(shè)計(jì)了足夠的設(shè)計(jì)余量。同時(shí)配套的電控柜等須進(jìn)行相應(yīng)更換。 污泥濃縮池與脫水機(jī)進(jìn)泥泵的相應(yīng)改造濃縮池刮泥機(jī)整改聯(lián)系廠家降低刮泥機(jī)過載保護(hù)，解決刮泥機(jī)經(jīng)常由于負(fù)荷過高而出現(xiàn)停機(jī)的問題；脫水機(jī)進(jìn)泥泵的整改分析脫水機(jī)進(jìn)泥泵流量不穩(wěn)定的主要原因?yàn)椋哼M(jìn)泥泵（污泥螺桿泵）吸入口主管道設(shè)計(jì)不合理，管路易堵塞或者形成氣阻。濃縮池的刮泥機(jī)易出現(xiàn)過載保護(hù)，不能穩(wěn)定運(yùn)行攪拌，池底存在污泥板結(jié)現(xiàn)象。