【正文】 。 1號梁：①兩列汽車偏載（2p）作用時如圖： e == 1號梁的荷載橫向分布系數(shù)為： mcq= ②單列車偏載（p)作用時如圖： e=90+170=260= 1號梁的荷載橫向分布系數(shù)為： mcq = 比較單列偏載作用和雙列偏載作用的橫向分布系數(shù)，雙向作用下更不利，故取 m cq = 同理可得到二號梁和三號梁的橫載分布系數(shù) 二號梁：mcq = 三號梁：mcq = （4）人群荷載橫向分布系數(shù) ： 1號梁：①考慮單側(cè)布置人群荷載時，荷載偏心距： e= mcr= ②考慮雙側(cè)布置人群荷載時，荷載偏心距： e=0 mc r== 比較單側(cè)人群荷載和雙側(cè)人群荷載的橫向分布系數(shù)得到，雙側(cè)人群荷載更不利取 mcr== 同理可求出二號梁三號梁的人群荷載分布系數(shù)： 二號梁：mcr= 三號梁：mcr= 將所得到的橫載分布系數(shù)匯總見表41 表41荷載橫向分布系數(shù)總匯Table 41Summary of coefficient of lateral distribution of load梁號自跨中至段的分布系數(shù)支點分布系數(shù)汽車荷載人群荷載汽車荷載人群荷載12030 內(nèi)力計算 活載內(nèi)力計算橋面凈寬：=8m，車輛雙向行駛，橫向布置車隊數(shù)為2，考慮折減系數(shù)。公路Ⅱ級荷載：計算跨徑，位于550之間，集中荷載標準值，；均布荷載標準值；人群荷載標準值為；計算剪力效應時，均布荷載標準值。結(jié)構(gòu)基頻： (46) 因為當時?？缰薪孛妫簣D45內(nèi)力活載跨中截面Fig 45 Cross section of internal forces in the impact of line1)彎矩：，1號梁： (47) (48)2號梁： 3號梁： 2)剪力： 1號梁 (49) (410)2號梁 3號梁 跨截面：圖46 內(nèi)力活載跨截面Fig 46 Cross section of internal forces in the impact of line1)彎矩：，1號梁 2號梁 3號梁 2)剪力：，1號梁 2號梁 3號梁 支點截面：圖47內(nèi)力活載支點截面Fig 47 Live load pivot section internal force計算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點截面取，取，支點至段的橫向分布系數(shù)按直線變化。1號梁 因為，設集中荷載Pk作用于距左支點x位置處，則 由可得到 x= 取x=a= 荷載作用于距左支座位置處，相應的橫向分布系 (412) (413) 2號梁 因為 3號梁因為 恒載內(nèi)力計算恒載集度：1)主梁預制時的自重（第一期恒載）為簡化計算按不變截面計算，主梁每延米自重1號梁：2號梁：2)橋面板間接頭（第二期恒載）1號梁：2號梁：3)欄桿、人行道、橋面鋪裝（第三期恒載）圖48 內(nèi)力計算橋面鋪裝Fig 48 Pavement calculation欄桿和人行道都取10KN/m；%。鋪裝層：1號梁2號梁3號梁恒載集度匯總于表45 各截面內(nèi)力計算1)計算恒載彎矩和剪力的公式：設為計算位置距左邊支座的距離 (414) (415)則計算在表43。表42 主梁恒載Table 42 Set degree main beam dead load荷載和梁號第一期恒載第二期恒載第三期恒載恒載總和1號 2號3號表43 各截面恒載內(nèi)力匯總表Table 43 The section containing the internal force constant matrix項目支點第一期恒載1號梁2號梁37803號梁3780第二期恒載1號梁2號梁3號梁第三期恒載1號梁2號梁3號梁1號梁2號梁33號梁表44 1號梁作用效應組合值Table 44 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面支點截面荷載內(nèi)力值一期恒載標準值①0二期恒載標準值②0人群荷載標準值③公路級汽車荷載標準值（不計沖擊系數(shù)）④公路級汽車荷載標準值（計入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應力計算的可變作用標準組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應組合計算的可變荷載設計值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應組合計算的可變荷載設計值（+）⑨表45 2號梁作用效應組合值Table 45 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面支點截面荷載內(nèi)力值一期恒載標準值①37800二期恒載標準值②0人群荷載標準值③公路級汽車荷載標準值（不計沖擊系數(shù)）④公路級汽車荷載標準值（計入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應力計算的可變作用標準組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應組合計算的可變荷載設計值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應組合計算的可變荷載設計值（+）⑨表46 3號梁作用效應組合值Table 46 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面支點截面荷載內(nèi)力值一期恒載標準值①37800二期恒載標準值②0人群荷載標準值③公路級汽車荷載標準值（不計沖擊系數(shù)）④公路級汽車荷載標準值（計入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應力計算的可變作用標準組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑦509正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應組合計算的可變荷載設計值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應組合計算的可變荷載設計值（+）⑨5 鋼筋面積的估算及布置材料：：C50 強度標準值：軸心抗壓： 軸心抗拉：強度設計值：軸心抗壓： 軸心抗拉：：美國ASTMA41697a標準的低松弛鋼絞線（標準型）抗拉強度標準值：抗拉強度設計值：，公稱面積為：，選用HRB400級鋼筋，抗拉強度設計值； 抗壓強度設計值； 抗拉強度標準值；，選用級鋼筋，抗拉強度設計值； 抗拉強度標準值；：采用夾片式群錨設計要求：《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD622004)的要求，按類預應力混凝土構(gòu)件設計。施工方法：后張法施工，預制主梁時預留孔道采用預埋螺旋金屬波紋管成型，鋼絞線采用TD雙作用千斤頂兩端同時張拉，主梁安裝就位后現(xiàn)澆30cm寬的濕接縫。 預應力鋼筋截面積估算A類部分預應力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，得跨中截面所需的有效預加力為： (51)式中的正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應作何計算的彎矩值；由內(nèi)力表（2號梁）有：設預應力鋼筋截面中心距下緣為，則預應力鋼筋的合力作用點至截面重心的距離為：截面性質(zhì)近似取全截面的性質(zhì)來計算：跨中截面面積為，截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩： (52)所以有效預加力合力：預應力損失按張拉控制應力：預應力損失按張拉控制應力的估算，則可得需要的預應力鋼筋的面積為 (53)故采用6束鋼絞線。采用夾片式群錨，的金屬波紋管成孔。 預應力鋼筋布置 預應力鋼筋布置后張法預應力鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的預應力管道布置符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。參考已有的設計圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對跨中截面的預應力鋼筋進行初步布置。圖