【正文】 沉井在施工中下沉時，有時可能發(fā)生突沉，這是需要對沉井下沉進行驗算，當沉井下沉到設計標高時，亦應驗算沉井下部的支承力是否以支承沉井的自重力，使保持不再下沉，沉井下沉穩(wěn)定系數(shù)K表示，可按下式計算：其中： K= = R2=式中：K—沉井下沉穩(wěn)定系數(shù)，應小于1；G—沉井的自重。B—地下水浮力， 本工程采用排水下沉，B取0。—沉井外壁有效摩阻力的總和。—刃腳踏面及斜面下土的支撐力。L—井外壁中線長度。C—刃腳踏面寬度（m）。—刃腳斜面與井內(nèi)土體接觸面水平投影寬度（m）?！獌?nèi)部隔墻下土的支撐力?！魤偷琢旱目傊С忻娣e（m178。）?！恋臉O限承載力（淤泥質(zhì)粘土取200KN/m178。）。本次沉井分二次下沉，分別計算每次下沉是否穩(wěn)定。第一次下沉計算： 已知重量G=25=（見上式） 外壁摩擦力 外刃腳踏面支承力： 隔墻和底梁支承力：=(++17) 120= 第一次下沉穩(wěn)定系數(shù)由式得： K= 因K值小于1，證明沉井在自重下結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。第二次下沉計算：已知重量G=（+）25=外壁摩擦力外刃腳踏面支承力：隔墻和底梁支撐力：=(++17) 120=第二次下沉穩(wěn)定系數(shù)由式得：K= 因K值小于1，證明沉井在自重下結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。接高后第三次下沉計算第三次下沉計算： 已知重量G1+G2=G=(++)25=(見上式) 外壁摩擦力=（2+2）（+4）= 外刃腳踏面支承力：=（2+2）（+）120=10764KN 隔墻和底梁支承力：=(++17+) 120= 第三次下沉穩(wěn)定系數(shù)由式得： K= 因K值小于1，證明沉井在自重下結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。 沉井完成后地基承載力驗算沉井作為深基礎，應驗算地基的承載力。（見下圖）代號項目名稱計算公式工程量單位地基承載力55KN地下水浮力KNF沉井結(jié)構(gòu)重（++）2523335KN外墻板（2+2）+[2+（+2）](2+)M179。底梁() 2M179。底板與墊層(2) (+)M179。G頂板及隔墻(+) 25KN內(nèi)隔墻[() +(+) +(2+) ] ()+[() +(+) +(2+) ] 17M179。頂板(172) M179。針對上表按下式計算：F+G≤f。+T , f。=式中： F一沉井結(jié)構(gòu)自重力； G一沉井隔壁墻及頂板荷重； 一按地基承載力取值；（見上表）； 一地下水浮力（見上表）； A一沉井底面積； T一沉井壁總摩阻力（178。，見上式）；解：沉井總重F+G=23335+=31672 KN=+=+T=+（2+2）=＞31672KN沉井地基承載力滿足要求。在沉井施工中，由于封底后地下水向上浮力作用，應驗算其抗浮系數(shù)K，K= 式中： G一沉井自重按31672KN。F一地下水向上浮力： ()，； H=+=； F== K= = 抗浮穩(wěn)定。說明：頂板施工期間沉井穩(wěn)定。 第六章、腳手架設計與計算，分四次澆筑，三次下沉，外墻采用移動腳手架，內(nèi)隔墻采用鋼管腳手架。因沉井工程在施工時每項次澆筑高度一般為4～5米，施工時僅作為模板與鋼筋作業(yè)人員之用，但下節(jié)下沉時必須拆除，對于采用扣件式鋼管腳手架費工又不能適用沉井施工要求。經(jīng)過綜合考慮，本工程墻高4m采用門式鋼移動腳手架，有利于重復使用，可節(jié)省工程費用。門式腳手架的材料要求（1）本工程門式鋼管腳手架采用MF1219，其門式架體應符合JGJ128《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》要求MF1219門式架見（圖17）。（2）所用的架體，應有合格證方可使用，發(fā)現(xiàn)鋼管有裂紋、變形、滑絲等現(xiàn)象的禁止使用。圖17 MF1219門式架腳手架MF1219桿件材料表桿件編號桿件外徑(mm)鋼管壁厚(mm)1φ4823φ4845φ486門式架基礎做法：基礎必須平整，堅實。基層夯實回填土，上面做100厚C15混凝土面層，墊層下填20Cm基層，落地桿垂直放在20205cm的墊木上，人行通道搭設時不得與腳手架相連接，拐彎處應設置平臺，其寬度不小于人行通道寬度，墊層外側(cè)設置2010cm的排水溝。為了架體穩(wěn)定，每隔3～4m設置拋撐，具體搭設尺寸見(圖17)。內(nèi)隔墻腳手架搭設高度按下部二次澆筑計算高度8米。取單根立桿鋼管，具體搭設方法見下圖：基本參數(shù)表： 腳手架搭設方式雙排鋼管腳手架腳手架鋼管類型 φ48 腳手架搭設高度H8m橫向長度立桿橫距立桿縱距La內(nèi)排距墻面大小橫桿步距立桿計算方式按雙立桿立桿計算高度8m荷載參數(shù)（按規(guī)范）每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值q=（KN/m）腳手板自重標準值：=（KN/m178。）欄桿、踢腳板：=（KN/m）施工均布活荷載標準值取2KN/m178。腳手架用途為結(jié)構(gòu)施工，同時施工層數(shù)為1層。腳手架荷載取一縱距計算（）。由落地式腳手架搭設高度8m，247。=4，取4步永久荷載：立 桿：=8=欄 桿：=4=腳手板：=4 =活荷載（按結(jié)構(gòu)計算）：2=∑N=＋＋＋=+++=因為高度小于10m，不組合風時:按計算。N—計算立桿段的軸向力設計值：—軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比由JGJ1302001附錄C表C取值：—長細比，= —計算長度：i截面回轉(zhuǎn)半徑，JGJ1302001附錄B表B采用（）；A立桿的截面面積，JGJ1302001附錄B表B采用（）；f—鋼鐵的抗壓強度設計值：N=； =Kh== ===：=式中：K—；—；h—； 立桿穩(wěn)定設算值【】178。小于立桿抗壓強度設計值[f]205N/mm178。符合要求。 扣件的抗滑系數(shù)按下式計算：R Rc查表得=8KN 大橫桿自重標準值：=3/2= 小橫桿自重標準值：=腳手桿自重標準值：=活荷載標準值：Q=2R=（++）+==8KN單扣件抗滑承載力設計計算滿足要求。 連墻件計算：因沉施工中腳手架連墻桿不能采用硬固定，故采用軟連接方法，做法見示意圖： 連墻桿布置方式二步三跨連墻桿連接方式軟拉硬撐約束架體平面變形軸向力N0(KN)5計算長度L0（mm）500連墻體截面積（mm178。）489截面回轉(zhuǎn)半徑i（mm）158抗壓強度設計值[f]（N/mm178。）205拉接鋼筋抗拉強度[fy]（N/mm178。）205連墻桿的軸向設計值按下式計算：==23=長細比：查附錄C得，=(Nlw+N0)/( Ac)=(+5) 10179。/（489）=[f]205KN連墻桿強度符合要求連墻桿拉接鋼筋的最小直徑計算；拉接柔性鋼筋的抗拉強度fy=205N/mm178。Dmin=2（（Niw+N0）/fy/2/）=2X(+5)x10179。/205/2/) =. 計算參數(shù)表 地基土類型 軟土地基 承載力標準值fak 48（kpa）地基承載力調(diào)整系數(shù)Rc 1上上部傳至基礎軸向力設計值N 面積A==178?；A底面的平均壓力應滿足p≤fg的要求P－立桿基礎底面的平均壓力，p= N－上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值 A－基礎底面面積P=地基承載力滿足要求作業(yè)層應滿鋪腳手板，腳手板離開墻面120~150mm。腳手板對接平鋪接頭處必須設二根小橫桿，間距不應大于300mm。采用搭接鋪設時，搭接頭必須設在小橫桿上，搭接長度不少于200mm，做法見下圖。鋼管接長接頭位置應上下錯開，錯開距離不小于500mm，立桿采用對接，斜撐采用搭接，搭接長度不應小于1000mm。應等間距設置三個扣件固定。具體做法見下圖：作業(yè)層應設欄桿和擋腳板，欄桿和擋腳板設于立桿內(nèi)側(cè)，上欄桿上皮高度1200mm，擋腳板高度不小于300mm。中欄桿位置居中設置。做法見下圖；所有鋼管選用Φ48，,（cm178。）?？奂捎脴藴士奂?。第七章、模板設計與計算一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱沉井頂板新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m)二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)風壓高度變化系數(shù)μz風荷載體型系數(shù)μs三、模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1650立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)370主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊的距離(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)370，370 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 強度驗算 q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+ (G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+] 1= q2＝G1kb=1= p＝Q1K=＝ Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[，+]= m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝5ql4/(384EI)＝53004/(38410000281250)＝≤[ν]＝l/400＝300/400＝ 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)80100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4) 因[B/lb]取整＝[5240/900]取整＝5，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為370mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 強度驗算 q1＝[(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此，q1靜＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活＝Q1kb=＝ M1＝+＝+＝m q2＝G1kb=＝ p＝Q1k=＝ M2＝+＝+＝m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[，+]＝m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝m σ＝Mmax/W＝106/133330＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝+＝+＝ V2＝+＝+＝ V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[，+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(210080)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中νmax＝(100EI)=9004/(10093506666700)＝≤[ν]＝l/400＝900/400＝ 懸臂端νmax＝qL