【正文】 屋面和樓面荷載標準值根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范（GB500092001）查得： 不上人的屋面： kN/m2 樓 面：教室 kN/m2 走廊 kN/m2 廁所 kN/m2 雪荷載 == kN/m2 屋面或荷載與雪荷載不同時考慮，倆者中取大值 豎向荷載下框架受荷總圖 B 及C D軸內： 按雙向板計算在B C 軸內： 按雙向板計算 B 軸間框架梁板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖41所示 圖41板傳荷載示意圖屋面板傳遞荷載 恒載： （12+）2= kN/m 活載： （12+）2= kN/m 樓面板傳遞荷載 恒載： （12+）2= kN/m 活載： （12+）2= kN/m 梁自重： 在A B 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載= += 活載=板傳荷載= kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= += 活載=板傳荷載= C軸間框架梁屋面板傳遞荷載 恒載： 5/82= kN/m 活載： 5/82=樓面板傳遞荷載 恒載： 5/82= kN/m 活載： 5/82= kN/m 梁自重： 在B C 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= += 活載=板傳荷載= kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= += 活載=板傳荷載= C D軸間框架梁同A B 軸間框架梁 A B ，C D軸間聯(lián)系梁：屋面板傳遞荷載 恒載： （12+）2= kN/m 活載： （12+）2= kN/m 樓面板傳遞荷載 恒載： （12+）2= kN/m 活載： （12+）2= kN/m 梁自重： 在A B 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= += 活載=板傳荷載= kN/m 樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= += 活載=板傳荷載= A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱女兒墻自重（做法：墻高600 mm）7+（2+）=頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載 =+（）+5/8+2=頂層柱活載=板傳荷載= 5/8+2標準層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載= （）+（）+5/8+2/4=標準層柱活載=板傳荷載= 5/8+2基礎頂面恒載=基礎梁自重+底層外縱墻自重 =（）+（）= B軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 =（）+5/8+2+（12+）=頂層柱活載=板傳荷載 =5/8+2+（12+）=標準層柱恒載=梁自重+板傳荷載 = （）+5/8+2+（12+）=標準層柱活載=板傳荷載 =5/8+2+（12+）=基礎頂面恒載=基礎梁自重+底層內隔墻自重 =（）+（）=65kN C軸柱縱向集中荷載的計算與B軸柱的相同4. 3. 9 D軸柱縱向集中荷載的計算與A軸柱的相同框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖42所示（圖中數(shù)值均為標準值） 圖42豎向受荷總圖（KN）作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值見表41： w=βZμSμZω0 本地區(qū)基本風壓為：w0= μZ— μS— 風荷載體型系數(shù)。根據(jù)建筑物的體型查的μS= βZ — 以為房屋總高度小于30米所以βZ= — 下層柱高— 上層柱高，對頂層為女兒墻的2倍B — 迎風面的寬度B=.表41集中風荷載標準值離地高度（Z/m）μZβZμSw0 (kN/m2 )(m)(m) 水平地震作用，以剪切變形為主，且質量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。： 屋面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+樓面活荷載標準值其中結構和構配件自重取樓面上下各半層高范圍內（屋面處取頂層的一半）的結構及構配件自重 屋面處重力荷載代表值標準值計算屋面板結構層及構造層自重標準值： G＇屋面板=（）=G＇梁=（）16+（）28+（）8+（）14=G＇柱=（）32= kN頂層墻重： =++++=： =+++= 底層樓面處重力荷載標準值計算： =+++=：： 總重力荷載代表值的計算：屋面處結構和構件自重+ =+==樓面處結構和構件自重+ =+=底層樓面處：=樓面處結構和構件自重+=+= 框架柱抗側移剛度和結構基本自震周期計算： 橫向D值的計算：計算過程見表42及43 表42中框架柱側移剛度D值（N/mm）層數(shù)邊柱（12根）中柱（12根） 2～41274071950933225001141141171221312362 表43邊框架柱側移剛度D值（N/mm）層數(shù)邊柱（4根）中柱（4根） 2～441407652961067031431915321796408 結構基本自振周期的計算用假想頂點位移計算結構基本自振周期，計算過程見表44表44假想頂點位移計算結果層次4429203342920324292031408770結構基本自振周期考慮非結構墻影響折減系數(shù)=，則結構的基本自振周期為 由于該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，場地為II類，設計地震分組為第一組，由表查得 == 由于，故 式中 r— 衰減系數(shù)， — 阻尼調整系數(shù)相應的=縱向地震影響系數(shù) 不需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，即頂部附加地震作用系數(shù)： 如圖43對于多質點體系，對于多質點體系結構底部總縱向水平地震作用標準值： 質點i的水平地震作用標準值，樓層地震剪力及數(shù)層層間位移的計算過程見表45 圖43樓層水平地震作用標準值 表45層4429203342920324292031408770樓層最大位移與樓層層高之比滿足位移要求5 內力計算 恒載作用下的框架的內力恒荷載設計值=恒荷載標準值恒荷載作用下框架受荷簡圖如圖51 圖51 恒載受荷簡圖恒載作用下的內力圖見圖52，53，54. 圖52恒載作用下M圖() 圖53 恒載作用下N圖（KN） 圖54 恒載作用下的V圖（單位：kN）活荷載設計值=活荷載標準值活載作用下的內力圖見圖55，56，57 圖55活載作用下M圖 （單位：） 圖56活載作用下的V圖（單位：kN）圖57 活載作用下的N圖（單位：kN）風荷載設計值=風荷載標準值風荷載作用下的框架受荷簡圖見圖58 圖58風荷載作用下等效集中力風荷載作用下的內力圖見圖59，510，511 圖59風荷載作用下的M圖（單位：） 圖510風荷載作用下N圖（單位：kN）圖511風荷載作用下V圖 (單位：）計算過程見表51，表52，表53表51中框架橫向水平地震荷載作用下框架柱剪力和柱端彎矩計算柱層次層()()邊柱442920310617342920310617242920310617140877011761中柱442920316257342920316257242920316257140877014268注：表52邊框架水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩標準值柱層次層()()邊柱442920310352342920310352242920310352140877010798中柱442920316324342920316324242920316324140877013304注： 表53框架梁端剪力層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力4321橫向水平地震作用下的彎矩，剪力，和軸力圖見圖51圖51圖514。圖512橫向水平地震作用下M圖（單位：）