【正文】 值與理論值，對結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行識別與調(diào)整，對成橋狀態(tài)進(jìn)行預(yù)測、反饋，提供必要的控制數(shù)據(jù)。懸索橋各構(gòu)件一旦被架設(shè)，其誤差調(diào)整的可能性就比較小，為了使最終成橋狀態(tài)與設(shè)計目標(biāo)狀態(tài)接近，就只能調(diào)整在該構(gòu)件后面施工的構(gòu)件的參數(shù)。為保證設(shè)計的線形和結(jié)構(gòu)內(nèi)力能夠?qū)崿F(xiàn)，在開展具體監(jiān)控工作以前，必須以理論參數(shù)為基礎(chǔ)，依據(jù)施工可能的方案，對所監(jiān)控的結(jié)構(gòu)進(jìn)行全面的精確的理論計算，以全面確定結(jié)構(gòu)各部分的理論數(shù)據(jù)，作為后期監(jiān)控的控制目標(biāo)。在施工過程中，根據(jù)理論資料和收集的已經(jīng)安裝構(gòu)件的施工誤差和后續(xù)待施工構(gòu)件的設(shè)計參數(shù)的基礎(chǔ)上進(jìn)行監(jiān)控計算是懸索橋監(jiān)控最重要的手段。 總體計算的內(nèi)容監(jiān)控總體計算包括以下幾方面的內(nèi)容： 設(shè)計復(fù)核、確定監(jiān)控目標(biāo)狀態(tài)監(jiān)控復(fù)核至少包含以下內(nèi)容：1） 理論成橋狀態(tài)復(fù)核(1) 各構(gòu)件的理論重量、幾何特性計算；(2) 理論吊索張力計算；(3) 主纜成橋線形計算；(4) 成橋狀態(tài)各索鞍在橋塔上的相對位置計算；2）理論空纜狀態(tài)復(fù)核(1) 理論空纜線形計算；(2) 理論預(yù)偏量計算；(3) 理論錨跨張力計算；3）理論無應(yīng)力尺寸復(fù)核(1) 吊索理論無應(yīng)力長度計算；(2) 主纜理論無應(yīng)力長度計算；(3) 鋼梁無應(yīng)力制造長度計算；(4) 橋塔預(yù)高量計算；4） 主纜錨固調(diào)節(jié)量檢算考慮恒載重量誤差、主纜的彈性模量誤差、面積誤差、制作長度誤差等因素，對主纜進(jìn)行影響參數(shù)分析和誤差分析，驗算主纜錨固可調(diào)節(jié)長度是否足夠。設(shè)計單位的計算著重于橋梁的成橋狀態(tài)分析，從結(jié)構(gòu)施工到最終的成橋狀態(tài)的跟蹤計算與誤差調(diào)整主要由監(jiān)控單位來完成。監(jiān)控單位在接手設(shè)計圖紙之后，應(yīng)該對設(shè)計圖紙進(jìn)行必要的復(fù)核，目的是深入理解設(shè)計圖紙，領(lǐng)會設(shè)計的意圖，收集設(shè)計參數(shù)，同時檢驗設(shè)計的結(jié)構(gòu)能否滿足擬定施工方案的要求；在與設(shè)計的計算參數(shù)一致的情況下進(jìn)行計算分析，與設(shè)計的結(jié)果進(jìn)行比較，看兩者是否一致，因為監(jiān)控的目標(biāo)是設(shè)計的成橋狀態(tài)，如果監(jiān)控的目標(biāo)成橋狀態(tài)與設(shè)計不一致，那么監(jiān)控是偏離方向的。 上部結(jié)構(gòu)理想施工全過程的仿真分析以設(shè)計復(fù)核中建立的原始數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，根據(jù)設(shè)計擬定的施工過程或施工單位確定的施工方案，建立上部結(jié)構(gòu)施工過程計算機(jī)仿真分析系統(tǒng)，對加勁梁段的吊裝過程進(jìn)行計算，根據(jù)結(jié)構(gòu)在理論施工狀態(tài)（無施工誤差）下各階段的施工參數(shù)，計算各施工階段的內(nèi)力、變形、監(jiān)控目標(biāo)參數(shù)理論值，提出相應(yīng)的施工建議，確定明確的安全措施，預(yù)測結(jié)構(gòu)在各個階段的形狀。仿真分析計算應(yīng)至少提供以下結(jié)果：1） 各個施工階段的主纜線形（主跨各八分點的標(biāo)高；邊跨各四分點的標(biāo)高）；2） 各個梁段安裝階段的加勁梁線形、內(nèi)力、應(yīng)力；3） 各個施工階段的橋塔偏位、內(nèi)力、應(yīng)力；4） 鞍座頂推階段安排，各頂推階段的頂推量、最大頂推力；5） 各個階段的主纜錨跨張力；6） 恒載狀態(tài)下加勁梁的內(nèi)力、應(yīng)力；7） 恒載狀態(tài)下的吊索力；8） 恒載作用下橋塔的收縮、徐變與彈性壓縮量； 確定加勁梁理論制造線形以理論計算為基礎(chǔ)，根據(jù)加勁梁的恒載設(shè)計內(nèi)力狀態(tài)，確定加勁梁的現(xiàn)場拼裝線形。根據(jù)現(xiàn)場拼裝線形，考慮焊接要求和焊接變形影響，確定加勁梁的工廠制造線形。 橋塔的監(jiān)控計算1）確定橋塔的控制指標(biāo)對橋塔建立詳細(xì)的實體分析模型，計算橋塔的抗推剛度、塔頂預(yù)留下沉量和允許縱向位移、允許扭轉(zhuǎn)變形，確定后期施工時橋塔的安全指標(biāo)。監(jiān)控計算中宜以橋塔截面應(yīng)力不超過以下值來控制橋塔頂在不平衡力作用下的橋軸方向的變形：一般情況下橋塔柱截面應(yīng)不出現(xiàn)拉應(yīng)力；考慮施工階段風(fēng)與塔頂不平衡力共同作用下，；不超過一段梁的吊裝工況且與風(fēng)荷載組合的極端短暫情況下， 倍。2）斷面非均勻溫度場作用下橋塔的偏位分析橋塔在日照和風(fēng)作用下，橫斷面上各點可能會產(chǎn)生溫差。在斷面非均勻溫度場作用下，橋塔會發(fā)生偏位和扭轉(zhuǎn)。監(jiān)控中有必要對橋塔建立詳細(xì)的實體分析模型，在實測溫度場的作用下，計算橋塔的三維幾何狀態(tài)變化情況，為橋塔的實際施工位置、荷載影響的實際偏位提供識別參數(shù)。3）制定鞍座頂推方案主鞍座的頂推方案制定原則是：主鞍座頂推前后，鞍座兩側(cè)的索力水平分力差應(yīng)不使橋塔柱截面拉應(yīng)力超過控制值；主鞍座頂推前后， 倍的索力差應(yīng)不大于主纜在鞍座中的靜摩擦力，以保證主纜不在鞍座中滑動。根據(jù)橋塔應(yīng)力與變形指標(biāo)，在保證橋塔安全和主纜不在鞍座中滑移的前提下，確定鞍座的頂推階段、各頂推階段的頂推量、最大頂推力等。 主纜的監(jiān)控計算1） 主纜制作長度的計算對于采用 PPWS 法施工的懸索橋，需要根據(jù)實際采用鋼絲材料的面積與彈性模量，計算索股的制作加工長度；應(yīng)給出索股兩錨頭前端面間、 所示標(biāo)志點間索股基準(zhǔn)溫度下的無應(yīng)力長度。無應(yīng)力長度是PPWS 法制作索股時的基準(zhǔn)參數(shù)，必須保證準(zhǔn)確可靠。為保證主纜無應(yīng)力長度計算的準(zhǔn)確，應(yīng)采用不同的方法對中心索股的長度進(jìn)行檢驗。如無其他可靠的方法，至少應(yīng)進(jìn)行以下方式的檢驗：采用繪圖軟件，根據(jù)設(shè)計的成橋狀態(tài)主纜線形，繪出包括鞍座曲線在內(nèi)的主纜線形，然后測量主纜錨固點間的長度，這樣得到主纜的近似形狀長度S。根據(jù)主纜的安全系數(shù)要求，一般主纜的彈性應(yīng)變應(yīng)在 3‰左右，因此可用此數(shù)據(jù)檢驗彈性伸長量。因此主纜的無應(yīng)力長度 S0 左右，如果與檢驗長度差異大，應(yīng)重新計算。2） 索鞍預(yù)偏量和主纜中心線形計算索鞍預(yù)偏量的計算原則是：保證索股安裝時各跨相對鞍座不動點的主纜無應(yīng)力長度等于成橋設(shè)計值；索鞍兩側(cè)的索力差在給定的投影方向等于零或等于給定值。索鞍的預(yù)偏與索的安裝線形對應(yīng)，一般施工監(jiān)控是根據(jù)所獲得的橋塔、錨固點的位置和標(biāo)高施工誤差數(shù)據(jù)（在貓道架設(shè)前這些數(shù)據(jù)應(yīng)該詳細(xì)測設(shè)，并作標(biāo)記點）、主纜索股面積與彈模誤差數(shù)據(jù)及橋塔預(yù)高量（恒載彈性壓縮、收縮徐變量），先計算出各索鞍的預(yù)偏量；然后在實設(shè)預(yù)偏量的基礎(chǔ)上，再計算各種溫度、各種跨度變化情況下的各跨主纜中心位置的架設(shè)線形（跨中點縱向位置和標(biāo)高）。3） 主纜索股架設(shè)的合理層距的確定特大跨度懸索橋主纜索股的架設(shè)應(yīng)采用層間距量化的方式架設(shè)。索股層與層之間的距離可采用以下方法計算：假定索股實際的形狀為近視的圓形截面，按22%～25%的空隙率，計算出索股的直徑，施工架設(shè)時索股層與層之間的距離按索股直徑加1～2mm控制,這樣層與層之間的距離在基準(zhǔn)溫度下是固定的，索股調(diào)整時根據(jù)層與層之間溫度差，計算其影響，修正層與層間距離。4） 基準(zhǔn)索股架設(shè)線形監(jiān)控計算根據(jù)主纜中心索股的線形和主纜架設(shè)時的層距，考慮主纜各點傾斜角的影響，計算出基準(zhǔn)索股的監(jiān)控控制標(biāo)高，確定主纜基準(zhǔn)索股的架設(shè)線形。溫度、跨度變化對基準(zhǔn)索股的線形將產(chǎn)生影響，監(jiān)控計算應(yīng)給出各種溫度下和跨度變化下的線形控制表或經(jīng)檢驗的公式或計算程序供施工單位使用。5） 相對基準(zhǔn)索股的架設(shè)監(jiān)控計算從第二層開始，將所架設(shè)層最靠外索股作為相對基準(zhǔn)索股。根據(jù)主纜架設(shè)時的索股層距和擬架設(shè)層相對索股與緊鄰層已架設(shè)基準(zhǔn)（或相對基準(zhǔn)）索股的溫度差，計算擬架設(shè)層相對基準(zhǔn)索股相對于緊鄰層已架設(shè)基準(zhǔn)（或相對基準(zhǔn)）索股的高差，以緊鄰層已架設(shè)基準(zhǔn)（或相對基準(zhǔn)）索股的線形為基準(zhǔn)，調(diào)整擬架設(shè)層相對基準(zhǔn)索股的線形。6） 一般索股的架設(shè)計算各層索股應(yīng)以該層的相對基準(zhǔn)索股為標(biāo)尺，考慮擬架設(shè)索股與相對基準(zhǔn)索股溫度差引起的高差調(diào)整量，計算出相對于相對基準(zhǔn)索股的標(biāo)高差供施工調(diào)整使用。7） 主纜錨固張力計算計算架索階段主纜各根索股在各溫度變化下的錨固點張力，提供索股現(xiàn)場架設(shè)軟件或者Excel 計算表格。8） 主纜索股架設(shè)期間的抗滑檢算在索股架設(shè)期間，在溫度變化、橋塔偏位等作用下，鞍座兩側(cè)的主纜索股會產(chǎn)生索力差，應(yīng)驗算此索力差是否會造成主纜索股在鞍槽內(nèi)滑移。9） 計算最不利條件下所需索鞍最大水平支承反力在索股架設(shè)期間，散索鞍、主索鞍都需要在精確預(yù)偏之后臨時固定，限制其縱向滑動。在施工控制與仿真分析系統(tǒng)中可以計算出最大溫度變化作用下和最大風(fēng)載作用下散索鞍、主索鞍的臨時支承反力，以便施工單位設(shè)計臨時支承構(gòu)件。10） 散索鞍支承拆除的合理階段的確定通過計算分析與驗算，確定出散索鞍支承拆除的合理階段。計算和實測表明，在索股架設(shè)期間，若對散索鞍進(jìn)行固結(jié)，則隨著索股架設(shè)的增加，在溫度變化作用下，散索鞍的固結(jié)反力會變得非常大，有可能會使散索鞍臨時支承發(fā)生強度破壞；還可能會使主纜索股克服與鞍槽的摩擦而滑移，造成錨跨張力不均勻。因此，在滿足散索鞍自立及后期錨跨索股張拉要求條件下，應(yīng)拆除散索鞍臨時支承。 主纜緊纜后的參數(shù)識別與架設(shè)精度分析在主纜索股架設(shè)完成并緊纜后，監(jiān)控單位利用各索股表面溫度和主纜斷面溫度場測試數(shù)據(jù)進(jìn)行參數(shù)識別，確定主纜實際平均溫度；利用實際平均溫度、實測跨度和線形數(shù)據(jù)進(jìn)行反饋計算，確定主纜架設(shè)的實際無應(yīng)力長度；分析主纜的架設(shè)精度?？紤]主纜架設(shè)誤差、加勁梁重量誤差和二期恒載誤差，以最終的加勁梁線形為目標(biāo)，調(diào)整加勁梁的架設(shè)預(yù)拱度。 索夾安裝位置計算計算索夾在各溫度及橋塔偏位下的安裝位置。 吊索下料長度計算在確定實際空纜線形后，需要重新計算吊索長度。懸索橋的加勁梁線形主要由空纜線形、吊索長度及加勁梁上的恒載決定；一旦索股架設(shè)完成，空纜線形就已確定；吊索架設(shè)完成后，加勁梁的線形就已經(jīng)確定；可見，懸索橋線形控制的關(guān)鍵在于控制主纜的架設(shè)線形、在完成的空纜線形上決定吊索長度。在吊索長度決定后，就不可能調(diào)整成橋線形，就是能夠調(diào)整，也是微幅的。以理論加勁梁線形為目標(biāo)狀態(tài)，利用主纜實際的架設(shè)線形和較準(zhǔn)確的加勁梁一期恒載和二期恒載，考慮主纜的架設(shè)誤差，在施工監(jiān)控與仿真分析系統(tǒng)中可以計算出吊索的下料長度，監(jiān)控單位計算出的調(diào)整后的吊索長度,經(jīng)設(shè)計人員計算確認(rèn)后,交由廠家并通過嚴(yán)格的監(jiān)理達(dá)到吊索的制造精度，方可施工安裝。 貓道改掛的計算對貓道的改掛工作進(jìn)行模擬監(jiān)控計算，以得出貓道改掛過程中橋塔偏位、主纜線形，并分析因貓道改掛需要放松的長度調(diào)節(jié)量，并與實測結(jié)果比較。 加勁梁架設(shè)階段監(jiān)控計算（1）索鞍頂推方案的修正在前述理論分析中已經(jīng)確定了初步的索鞍頂推方案，在加勁梁吊裝前應(yīng)該考慮各項誤差和施工設(shè)備、臨時機(jī)具等重量后重新計算，以確定是否需要調(diào)整頂推階段及頂推量。（2）加勁梁吊裝過程的計算以成橋橋面線形為目標(biāo)狀態(tài)，在考慮各項施工誤差的基礎(chǔ)上，按照加勁梁的吊裝過程、考慮各種臨時荷載，重新計算各階段的主纜線形、加勁梁線形、橋塔偏位、主纜索股張力變化等， 的加勁梁制造線形作適當(dāng)?shù)恼{(diào)整以確定實際加勁梁的吊裝線形，同時驗算在施工階段的風(fēng)荷載、溫度變化下結(jié)構(gòu)的安全性，在以后各工況與實測值比較，識別主纜的真實的彈性模量并反饋到仿真計算系統(tǒng)中，不斷修正預(yù)測最終的成橋狀態(tài)。（3）加勁梁合龍過程的計算根據(jù)合龍方案，對加勁梁的合龍過程進(jìn)行仿真分析，計算合龍前、后的線形的變化情況，計算進(jìn)行合龍施工需要的合理空間，提出施工控制建議；驗算合龍過程中臨時結(jié)構(gòu)與永久結(jié)構(gòu)的安全性。（4）無索區(qū)加勁梁體系轉(zhuǎn)換的計算根據(jù)施工方法（臨時支架或臨時吊索）擬定無索區(qū)加勁梁體系轉(zhuǎn)換方案，對體系轉(zhuǎn)換過程進(jìn)行仿真分析，驗算體系轉(zhuǎn)換過程中臨時結(jié)構(gòu)與永久結(jié)構(gòu)的安全性；提出施工步驟、線形控制指令。（5）二期恒載與成橋線形的計算根據(jù)橋面鋪裝機(jī)械和設(shè)備情況和擬定的施工流程，按實際鋪裝容重和鋪裝過程，計算鋪裝階段橋塔、加勁梁的結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形，提出施工控制建議。 懸索橋主纜理論線形及計算方法當(dāng)不考慮鋼絲及由鋼絲組成的索股和主纜的抗彎剛度時，懸索橋主纜可簡化為理論索進(jìn)行分析。對于理論索，根據(jù)對主纜自重的分布模式的假定的不同，可分為拋物線理論和懸鏈線理論，懸鏈線理論比拋物線理論具有更高的計算精度。特大跨徑懸索橋的監(jiān)控計算應(yīng)采用分段懸鏈線理論；對于跨度 1500m 以上或主纜直徑90cm 以上的懸索橋，宜考慮主纜抗彎剛度對結(jié)構(gòu)內(nèi)力與線形的影響。成橋狀態(tài)主纜線形的計算是設(shè)計和監(jiān)控計算的基礎(chǔ)，在同樣基準(zhǔn)條件下，監(jiān)控計算結(jié)果應(yīng)與設(shè)計基本一致。在進(jìn)行成橋狀態(tài)線形計算前，首先應(yīng)設(shè)計出成橋時主跨的吊索力分布狀態(tài)，該分布應(yīng)滿足加勁梁的受力要求，并通過施工過程的模擬檢驗確定合理可行。將設(shè)計的由加勁梁傳給吊索的恒載張力、吊索自重及索夾與錨頭等自