【正文】 設 計 時采 用情 況 a 中 的 荷載 ， 作 用 位置 同 P4p 水 平吊 車 荷載 每個輪 子 水平 剎 車力： 1 10t 吊車： T1= 4 1 20/3t 吊車 : T2= 4 α (Q+g)= α (Q+g)= 1 (98+)= 4 1 (196+)= 4 產(chǎn)生 Tmax 時吊車 的 作 用 位置 丌 ① 中的 情 況 a 相同 ，于是 有 ： Tmax=β[ 3. 風荷載 ? 5 6 +（ 1+ 6 ） ]= 均 布 風荷載 單層廠 房 的風 載 體型 系數(shù) 如圖 13 所 示 ，根 據(jù) 《 建 筑結構 荷 載規(guī) 范 》可 得風 壓高度 變 化 系數(shù)如表 2 所 示 ，框 架 風荷載 計 算簡 圖 如圖 14 所示： + 0 風向 W + q2 圖 13 風載體型系數(shù)圖 圖 14 框架風荷載計算簡圖 單 層 廠房排架柱設計 8 表 2 風壓高度變化系數(shù) μ z(B 類粗糙度 ) 標高（ m） 10 15 20 30 μ z 1 注：以 下 所用 的 μ z 均從表 2 中的數(shù) 據(jù) 線性 插 值求 得 。 柱頂離 室 外地 坪 高度為 12+=， 風 壓 高度變 化 系數(shù) μ z= q1=6=( → ) q2=6=( → ) 求 集 中風 荷 載 屋架檐 口 離室 外 地坪 高度 為 +=, 故 μ z= 擋風板 ， 屋架 交 界處 離室 外地坪 的 高度 +=， 故 μ z= 天窗、 屋 架交 界 處離 室外 地坪高 度 為 +=， μ z= 天窗檐 口 離室 外 地坪 高度 為 += ， μ z= 天窗頂 離 室外 地 坪高 度 為 +=， μ z= 按圖 15 計算 集 中風 荷 載 W q8 q9 q7 q10 q5 q6 q11 q4 q12 q13 q3 圖 15 屋架集中風荷載計算 簡 圖 q3=6=（→） q4=6= KN/m ( → ) q5= 6= KN/m （→） q6=6= KN/m ( ← ) q7= 6= KN/m ( ← ) q8 丌 q9 相 抵消 q10=6= KN/m ( → ) q11=6= KN/m ( → ) q12=6= KN/m ( → ) q13=6= KN/m ( → ) W=( q3+ q13)()+( q4+q12)()+q5()+(q6+q11) ()+(q7+ q10)()= ( → ) 單 層 廠房排架柱設計 9 ?? ??1??作用點 標 高 排架的 計 算簡 圖 及荷 載的 作用位 置 示圖 1圖 15 p1 p1e W p2+p4+Dmax(Dmin) Tmax p1e2+p2e2p4e4 q1 Dmax(Dmin)e4 p1 p1e p2+p4+Dmax(Dmin) Tmax p1e2+p2e2p4e4 Dmax(Dmin)e4 p1 + p4 p2 + q2 p3 A B 圖 16 排架荷載作用簡圖 圖 17 荷載作用位置圖 四、內(nèi) 力 分析 1. 恒 載 作用 下 的排 架內(nèi) 力 由 于 單層 廠 房多 屬 于 裝 配式 結 構， 柱 、吊 車 梁 和 軌道 的 自重 ， 多是 在 預 制 柱吊 裝 就 位完畢 而 屋架 尚 未安 裝時 加 在柱 子 上的 ， 此 時 尚 未 構成排 架 結 構 。 但 是 在 設 計中 ， 為了 丌其他 荷 載項 的 計算 方法 一致 ， 在柱 、 吊車 梁 和 軌 道的自 重 作用 下 仍按 排架 結構進 行 內(nèi) 力計算。 1. 1 由 P1p 產(chǎn) 生 的 彎 矩和軸力 P1p= M11= P1pe1==m ( ? ) M12= P1pe2== kNm ( ? ) I1= Ix=1010mm4 Iu= 109 mm4 λ= H u ??H ? n= I u ??I1 ? 計算柱 頂 反力 2 ? 1 ??1 ? ??3 ?1 ? ??n C1= ? ? ?? ? = 2 1 ? ?3 ? 1 ??? n ??P1p e1 R11= C1 H ? ? ? （ → ） 單 層 廠房排架柱設計 10 C3= 3 1 ? ?2 ??2 1 ? ?3 ( 1 ? 1) n ? R12= C3 P1 p e2 H ? ? = （ → ） N1= R1= R11+ R12=+= KN （ → ） 由 柱自 重 產(chǎn)生 的彎 矩和軸力 ① 上柱重 P2p= M22= P2pe2== kNm （ ? ） R2=C3 P2 p e2 H = = kN （ → ） N2= ② 下 柱 重 N３ = P３ p= 僅產(chǎn)生 軸 力丌 產(chǎn) 生彎矩 由 P4p 產(chǎn) 生的 彎矩 和軸力 P4p= M44= P4pe4==m （ ? ） R4=C3 P4 p e4 H = = （ ← ） N4= 恒載作 用 下的 計 算簡 圖和 內(nèi)力圖 分 別示 于 圖 18 和 圖 19 N1 M11 M12 N2+4 R1+R2R4 M22 M44 N3 M(KN m) N(KN) 圖 18 恒載計算簡圖 圖 19 恒載作用下的 M、 N 圖 單 層 廠房排架柱設計 11 2. 屋 面 活載 作 用下 的排 架內(nèi)力 P1Q 的作用位 置 同 P1p，即成比 例 。 P1Q=54KN R= 54 = （ →） M11= M12= N=54KN 54 54 = kNm （ ?） = kNm （ ?） 屋面活 載 作用 下 的計 算簡 圖和內(nèi) 力 圖分 別 示于圖 圖 21 N R M11 M12 54 M(KN m) N(KN) 圖 20 屋面活載計算簡圖 圖 21 屋面活載作用下作用下的 M， N 圖 3. 吊 車 豎向 荷 載作 用下 的排架 內(nèi) 力 最大 輪 壓作 用 于 A 柱 時 A 柱： MA=Dmaxe4==m ( ?) B 柱 ： MB=Dmine4== kNm ( ?) 計算簡 圖 如圖 22 單 層 廠房排架柱設計 12 RA RB RA RB VA VB Dmax Dmin Dmax Dmin MA MB MA = MB MA MB + = 圖 22 吊車豎向荷載作用下 計 算簡圖 丌恒載 的 計算 方 法相 同， 可得 C3= M A A 柱 ： RA= C3 H M B = =（ ← ） B 柱 ： RB= C3 H = =（ →） A 柱丌 B 柱 相同 ， 剪力 分 配系 數(shù) η B=η A=， 則 A 柱丌 B 柱 柱頂 的 剪力為 A 柱 VA=RAη A（ RA+RB） =（ +） =（ ←） B 柱 VB=RBη B（ RA+RB） =（ +） =（ →） 內(nèi)力圖 示 于圖 23 M(KN m) N(KN) 圖 23 吊車豎向荷載作 用 下 M， N 圖 最大 輪 壓作 用 于 B 柱時 由于結 構 的對 稱 性 ， A 柱 同 1 中 B 柱 情 況 ， B 柱 同 1 中 A 柱 的 情況。 單 層 廠房排架柱設計 13 ?? ??4. 吊 車 水平 制 動力 作 用下的 排 架內(nèi)力 Tmax 向 左作用 柱中軸 力 為零。 由前述 所 得 n=, λ= RA RB m(R +R ) V A B A VB Tmax + Tmax Tmax Tmax Tmax Tmax = + = 圖 24 吊車水平力作用下排 架 計算簡圖 A 柱 TA=Tmax= B 柱 TB=Tmax= y ? 12 ? ? ，查附錄 32 可得 H u 2 ? ? ? ?3 ? n ? ??C5= ? ?? ? = ?? 3 ? 1 ???2?1 ? ? ?? ? 1????? ? n ???RA=RB=C5Tmax== (→ ) 考慮空 間 作用 分 配系數(shù) m,由表 35 得到 m=,且 A 柱 和 B 柱 相同 ， 剪力分 配 系 數(shù) η B=η A=，計 算 簡 圖 見圖 24，則 A 柱丌 B 柱 柱頂?shù)?剪 力為 A 柱 VA=RAη A（ RA+RB） =（ +） =（ →） B 柱 VB=RBη