【正文】 吊車荷載 ? 吊車參數(shù)查書本表 ，則 吊車計算參數(shù)見 下 表，并將吊車噸位換算為 kN. 跨度（ m） 起重量Q(kN) 跨度Lk(m) 最 大 輪 壓Pmax(kN) 最 小 輪 壓Pmin(kN) 大車輪距K(mm) 吊車最大寬度B(mm) 吊車總重G(kN) 小 車 重g(kN) 軌頂至吊頂 距 離H(mm) 170 48 4400 5550 255 53 2200 根據(jù) B與 K，算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的坐標(biāo)值如圖 28所示，依據(jù)該 圖 求 得 作 用 于 柱 上 的 吊 車 豎 向 荷 載 . ? 吊車豎向荷載 Dmax=γ QPk,maxΣ yi= 170 = Dmin=γ QPk,minΣ yi= 48 = ? 吊車橫向水平剎車力 1）當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓吭?Q=150∽ 500kN時，α = TQ= ? ? ? ?532944 ???? gQ? = 2）當(dāng) 兩臺 吊車同時作用時， Tmax=TΣ yi= = 風(fēng)荷載 由設(shè)計資料該地區(qū)基本風(fēng)壓為ω 0=，按 B類地面粗糙度，從 171。荷載規(guī)范 187。查得風(fēng)壓高度變化系數(shù) z? 為： 柱頂標(biāo)高 ， 查得 z? =， 檐口標(biāo)高 ，查得 z? =， 7 屋頂標(biāo)高 ，查得 z? =， 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： ω 1= 1s? z? ω 0= =. ω 2= 2s? z? ω 0= =. 則作用在排架計算簡圖的風(fēng)荷載設(shè)計值為： ???? Bq Q ?? = ???? Bq Q ?? =Fw=γ Q[ ( 1s? + 2s? ) z? h1 + ( 3s? + 4s? ) z? h2]ω 0B = 風(fēng) 荷 載 作 用 下 的 計 算 簡 圖 如 下 圖 所 示 . A B C21000 21000q1q2Fw 8 內(nèi)力分析 1 、 剪力分配系數(shù)μ的計算 A、 C軸柱： 9921 ????? IIn , ??? HH? )1/1(1 330 ???? nC ? 則EHCEIHCA32100232 ????? ?? B軸柱： ?? IIn ， ?? HH? ， )1/1(1 330 ???? nC ? ， 則EHCEIHB32100232 ????? 各柱的剪力分配系數(shù)： 1????iACA???? ????CAB ??? 2 、 恒載作用下排架內(nèi)力分析 恒 載 作用下排架的計算簡圖如 下 圖 所示 A B C計 算 簡 圖M 1AM 2A M2CM 1CG 1CG 1BG 1A 9 其中 G1 = G1 = KN。 G2 = G2A + G4 = KN。G3 = G3A = 41KN。 G4 =2G1 = KN。 G5 = G2b + G4 = 。 G6 = G3B = 41 KN。 M1 = G1 e1= = m； M2 = （ G1 + G2A ） e0 G4e3 = m； 由 A、 C柱： n=，λ =， 查表或計算得 )1/1(1 )]/11(1[ 321 ??? ???? n nC ? ?， )( ????? kNHMCR 查表或計算得， )1/1(1 )1( 323 ??? ??? nC ? ?， )( ????? kNHMCR 則 RA=R1+R2=+=(→ ),RC=RA=(← ) B柱： n=,λ =,查得 C1=,C3=，本例中 RB = 0 在 R、 G與 M共同作用下，可以作出排架 的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖，如 下 圖所示 . A B C MV 10 A B C N 屋面活荷載作用 下排架內(nèi)力分析 ? AB跨作用有屋面活荷載 由屋架傳至柱頂?shù)膲毫?Q=，由它在 A、 B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為： M1A=Q1e0= =﹒ m, M2A=Q1e1= =﹒ m, M1B=Q1e= =﹒ m, 計算簡圖如 下 圖所示 . A B C計 算 簡 圖M 1AM 2AM 1BQ 1 Q 2 計算不動鉸支座反力 A柱： 由前知 C1=， C3=， )( ????? kNHMCR AA )( ????? kNHMCR AA 11 則 RA=R1A+R2A=+=(→ ) B柱： 由前知 C1=, )( ??? kNHMCR BB 則排架柱頂不動鉸支座總反力為： R=RA+RB=+=(→ ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ B=,μ C=） VA=RAμ A R= =(→ ) VB=RBμ B R= =(← ) VC=RCμ C R= =(← ) 排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖 212（ b）、（ c）所示 . A B CMVA B CN ? BC跨作用有屋面活荷載 由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需將 AB 跨作用有屋面活荷載情況的 A柱與 C 柱的內(nèi)力對換并將內(nèi)力 變 號 即 可 ， 其 排 架 各 柱 內(nèi) 力 見 下 圖 . 12 A B C計 算 簡 圖M 2CM 1CQ 1 Q 2MVA B CA B CN 13 風(fēng)荷載作用 ? 風(fēng)自左向右吹時，計算簡圖如 下 圖所示 . A B C21000 21000q1q2Fw A柱： n=,λ =,查表得 C11=， RA=q1﹒ H﹒ C11= 11 =(← ) C柱： 同 A柱， C11= RC=q2﹒ H﹒ C11= 11 =(← ) 則 R=RA+RC+FW==(← ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R=+ =(← ) VB=RBμ B R=0+ =(→ ) VC=RCμ C R=+ =(→ ) 排架各柱的內(nèi)力如 下 圖所示 . A B CMV ②風(fēng)自右向左吹時，此種荷載情況的排架內(nèi)力與“風(fēng)自左向右吹”的情況相同，僅需將A、 C柱的內(nèi)力對換，并改變其內(nèi)力的符號即可 . 排架各柱的內(nèi)力如 下 圖所示 . 14 B CAMV （ 5） 吊車荷載作用（不考慮廠房整體空間工作） ① Dmax作用于 A柱 由前， Dmax=(Dmin=),由吊車豎向荷載、在柱中引起的彎矩為： MA= Dmax ﹒ e= =﹒ m, MB= Dmin ﹒ e= =﹒ m, 計算簡圖如 下 圖所示 . 計算不動鉸支座反力 A柱： n=,λ =,查表得 C3=， B柱： n=,λ =,查表得 C3=， )( ???????? kNHMCR AA )( ????? kNHMCR BB 則不動鉸支座總反力為： R=RA+RB=+=(← ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R=+ =(← ) VB=RBμ B R=+ =(→ ) VC=RCμ C R=0+ =(→ ) 排架各柱的彎矩圖、軸力圖如 下 圖所示 . 15 A B CMV A B CN ? Dmax作用于 B柱左 由吊車豎向荷載， Dmax=(Dmin=),在柱中引起的彎矩為： MA= Dmin ﹒ e= =﹒ m, MB= Dmax ﹒ e= =﹒ m, 計算簡圖如 下 圖所示 . A B C計 算 簡 圖M BM AD min D max 16 計算不動鉸支座反力 A柱： n=,λ =,查表得 C3=， B柱： n=,λ =,查表得 C3=， )( ???????? kNHMCR AA )( ????? kNHMCR BB 則不動鉸支座總反力為： R=RA+RB=+=(→ ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力 （μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R= =(← ) VB=RBμ B R= =(→ ) VC=RCμ C R= =(← ) 排架各柱的彎矩圖、軸力圖如 下 圖所示 . A B C114 .64269 .16135 .52MVA B CN 17 ? Dmax作用于 B柱右 根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，其內(nèi)力計算同“ Dmax作用于 B柱左”情況，只需將 A、 C柱內(nèi)力對換一下，并全部改變彎矩及剪力符號即可，其結(jié)果如 下 圖所示 . A B CMV135 .52114 .64269 .16A B CN ? Dmax作用于 C柱 同理，將“ Dmax作用于 A柱”情況的 A、 C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，得出各柱的內(nèi)力，如 下 圖所示 . A B CMV 18 A B CN ? ： Tmax作用于 AB 跨 計算簡圖如 下 圖所示 . A B CNTmax A柱： 由 a= 4 ??? ）（uH及 n=,λ =,查 教程 表 得 C5=, RA=Tmax﹒ C5= =(← ) B柱： 由 a= ??uHy及 n=,λ = C5= RB=Tmax﹒ C5= =(← ) 則 R = RA+RB = = (← ) 各柱頂剪力為： VA=RAμ A R=+ =(← ) 19 VB=RBμ B R=+ =(← ) VC=RCμ C R=0+ =(→ ) 排架各柱的內(nèi)力如 下 圖所示 . A B C ? ： Tmax作用于 BC 跨 根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，內(nèi)力計算同“ AB 跨的二臺吊車剎車”情況，僅需將 A 柱和 C柱的內(nèi)力對換 . 排架各 柱的內(nèi)力如 下 圖所示 ： 20 A B CTmaxA B C N 最不利內(nèi)力組合 首先，取控制截面，對單階柱，上柱為 Ⅰ Ⅰ截面，下柱為Ⅱ Ⅱ、Ⅲ Ⅲ截面 . 考慮各種荷載同時作用時出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進(jìn)行荷載組合。 《荷載規(guī)范》，本設(shè)計應(yīng)從下列組合值中取最不利值： S = + ? Q1SQ1K S = + ??ni1?QiSQiK S = + ??ni1?Qi? QiSQiK 本設(shè)計考慮以下四種內(nèi)力組合： +Mmax及相應(yīng)的 N、 V； Mmax及相應(yīng)的 N、 V； Nmin及相應(yīng)的 M、 V； Nmax及相應(yīng)的 M、 V. 在這四種內(nèi)力組合中，前三種組合主要是考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況；第四種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況；從而使柱能夠避免任何一種形式的破壞 . 分 A（ C）柱和 B 柱，組合其最不利內(nèi)力，在各種荷載作用下 A（ C）柱內(nèi)力設(shè)計值 匯總見表 24； B 柱內(nèi)力設(shè)計值 匯總見表 25. A（ C）柱內(nèi)力設(shè)計值組合表見表， B 柱 設(shè)計值組合表見表 21 A（ C）柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計值匯總表 荷載類別 序號 截面內(nèi)力值 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ M(kN﹒ m) N(kN) M(kN﹒m) N(kN) M(kN﹒m) N(kN) V(kN) 恒載 ○ 1 屋面活荷載 AB 跨有 ○ 2 BC 跨有 ○ 3 0 0 0 吊車豎向荷載 Dmax作用于 AB 跨 A柱 ○ 4 0 AB 跨 B 柱左 ○ 5 0 BC 跨 B 柱右 ○ 6 0 0 0 BC 跨 C 柱 ○ 7 0 0 0 吊車橫向荷載 Tmax 作用于 AB跨 ○ 8 177。 0 177。 0 177。 0 177。 作用于 BC 跨 ○ 9 177。 0 177。 0 177。 0 177。 風(fēng)荷載 自左向右吹 ○10 0 0 0 自右向左吹 ○11 0 0 0 22