【正文】 957 .061 0. 005 0. 995++716 .36 958 .676甲 水wwω ωρ ρKg/m? 精餾段液相平均密度為 ?LM= 7 4 7 .7 8 8 1 .9 1 8 1 4 .822L D M L F M? ? ? ??? Kg/m? 提餾段液相平均密度 ?LM′ = 8 8 1 . 9 1 + 9 5 7 . 0 6 9 1 9 . 4 822L F M L W M? ? ? ??Kg/m? 液體平均表面張力的計算 液相平均表面張力依下式計算 即 ?LM=?Xi?i 塔頂液相平均表面張力的計算 由 tD=℃查手冊得 ?甲 =?水 =?LOM=XD?甲 +（ 1XD） ?水 = + =進(jìn)料板液相平均表面張力的計算 由 tF=℃ 查手冊得 ?甲 =?水 =?LFM=XF?甲 +（ 1XF） ?水 = + =塔釜液相平均表面張力的計算 由 tw=℃ 查手冊得 ?甲 =?水 =?LWM=Xw?甲 +(1Xw)?水 = +（ ） =精餾段液相平均表面張力為 ?LM= 1 8 .5 6 5 3 .3 2 3 5 .9 422L L F M??? ? ? ???mN/m 提餾段液相平均表面張力 為 ?LM′ = 5 3 .3 2 5 8 .7 8 5 6 .0 522L F M L W ?? ? ? ???mN/m 液體平均粘度計算 液相 平均粘度以下式計算，即 lg ?LM=?Xilg ?i 塔頂液相平均粘度計算 由 tD=℃查手冊得 ?甲 = ?水 = lg ?LDM=XDlg ?甲 +（ 1XD） lg ?水 =（ ） +（ ） lg （ ） = — ?LDM= 進(jìn)料板液相平均粘度計算 由 tF=℃查手冊得 ?甲 = ?水 = lg ?LFM=XFlg ?甲 +（ 1XF） lg ?水 = ()+()lg ()=— ?LFM= 由 tw=℃ 查手冊得 ?甲 = ?水 = lg ?LWM=Xwlg ?甲 +(1Xw)lg ?水 =()+()lg ()= ?LWM= 精餾段液相平均黏度 為 ?LM= + 0 .3 2 9 2 0 .3 5 0 .3 3 9 722L D M L F M? ? ??? 提餾段液相平均黏度為 ?LM′ = 0 .2 8 8 8 0 .3 5 0 .3 1 9 422L F M L W ?? ? ? ??? 五 精餾塔的塔體工藝尺寸計算 塔徑的計算 精餾段的氣液相體積流率為 Vs= 9 0 .6 6 2 8 .9 2= = 0 .6 6 5 73 6 0 0 3 6 0 0 1 .0 9 4vm vmVM ??ρ m?/s Ls= 5 9 .1 8 2 6 .3 2= = 0 .0 0 0 5 3 13 6 0 0 3 6 0 0 8 1 4 .8lm lmLM ??ρ m?/s 提餾段 的氣液相體積流率為 Vs′ = 9 0 .6 6 2 2 .0 4= = 0 .6 5 8 63 6 0 0 3 6 0 0 0 .8 4 2 7vmvmVM ????ρ m?/s Ls′ = 1 7 4 . 7 5 1 9 . 5 0= = 1 .0 2 93 6 0 0 3 6 0 0 9 1 9 .4 8lmlmLM ????ρ 103 精餾段 umax= LVVc??? 式中 C 由 C20 求取， C20可通過查圖（ P129頁）篩板塔的泛點關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo) 功能參數(shù) 0 .0 0 0 5 3 1 8 1 4 .8= = 0 .0 2 1 7 70 .6 6 5 7 1 .0 9 4sLsVLV ?? 取板間距 HT=（通過篩板塔的的泛點關(guān)聯(lián)圖）（書 P129 圖 1042）得到 C20= C=C20（ 20dL ） = ( ) = 最大空塔氣速 umax= 8 1 4 .8 1 .0 9 4= 0 .0 7 4 6 = 2 .0 8 5 /1 .0 9 4LVVc m s??? 取安全系數(shù)為 ，則空塔氣速 u== =D= 4 4 0 .6 6 5 7= = 0 .7 1 33 .1 4 1 .6 6 8sV mu? ? ? 按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后 D=（據(jù)書 P129 表 101） 塔截面積為 AT= 3 .1 4 0 .8= = 0 .5 0 2 444D? ?178。 178。m178。 實際空塔氣速 u= 0 .6 6 5 7= = 1 .3 2 5 /0 .5 0 2 4sTV msA m ax= = 實 (安全系數(shù)在允許范圍內(nèi)，符合設(shè)計要求 ) 提餾段同理查閱得 C20 sLsVLV? ??? ?? = 10 ?? = 查表得 HT= C20′ = C′ =C20′ (20L??)=( )= Umax′ =C′ LVV??????? = 8 427? =同上取安全系數(shù) u′ = Umax′ = =D′ = 4sVu???= 4 ??= 圓整取 D′ = 同上 AT′ =㎡ 實際空塔氣速 u′ =T0 .6 5 8 6 1 .3 1 3A 0 .5 0 2 4sV ? ??? m ax= = ? ? （符合安全系數(shù)范圍，設(shè)計合理） 精餾塔有效高度的計算 精餾段有效高度為 Z 精 =（ N 精 1） HT=（ 91） = 提餾段有效高度為 Z 提 =（ N 提 1） HT=（ 101） = 在加料板上設(shè) 一人孔，其高度為 故精餾塔的有效高度為 Z=Z 精 +Z 提 +=++= 六 塔板主要工藝尺寸的計算 溢流裝置計算 因塔徑 D=，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤 ⑴堰長 lw 取 lw== ⑵溢流堰高度 hw 由 hw=hL— how 選用平直堰，堰上液層高度 how= ( ) /31000 hwLE l 178。 取 E= how= 2 .8 4 0 .0 0 0 5 3 1 3 6 0 01 . 0 3 ( ) /3 = 7 . 3 51 0 0 0 0 .4 8??? 178。mm how′ = 2 .8 4 0 .0 0 1 0 2 9 3 6 0 01 .0 3 ( ) /3 = 1 1 .3 11 0 0 0 0 . 4 8??? 178。mm 取板上清液高度為 hL=60mm hw=607,35= hw′ == ⑶ 弓形降液管寬度 wd 和截面積 Af 由 =D 查圖 （ P127 頁 弓形降液管的寬度與面積圖）得 =TAA = 所以 Af== =㎡ Wd== = 所以依式計算液體在降液管中的停留時間 精餾段： ?= 3 6 0 0 3 6 0 0 0 .0 2 6 1 2 0 .3 5= = 1 7 . 2 1 70 .0 0 0 5 3 1 3 6 0 0fThAH sL ??? 3~5s（故設(shè)計合理） 提餾段： ?′ = 3 6 0 0 3 6 0 0 0 .0 2 6 1 2 0 .3 5= = 8 . 8 8 40 .0 0 1 0 2 9 3 6 0 0fThAH sL ? ? ??? 3~5s(故設(shè)計合理 ) ⑷ 降液管低隙高度 h。 h。 .= 3600hwLlu?。 u。 =精餾： h。 = 3 6 0 0 0 .0 0 0 5 3 1 = 0 .0 1 3 8 3 0 . 0 0 6 m3 6 0 0 0 .4 8 0 .0 8 m??? 提餾： h?！?= 3 6 0 0 0 .0 0 1 0 2 9 = 0 .0 2 6 7 9 0 . 0 0 6 m3 6 0 0 0 .4 8 0 .0 8 m??? 故降液管設(shè)計合理，選用凹形受液盤 hw= hw′ =