高空作業(yè)平臺車底盤的焊接工藝畢業(yè)設計-文庫吧
2025-05-15 20:30 本頁面
【正文】 Cr/% Ni/% P/% S/% Q235B ≤ / / ≤ ≤ 力學性能 б s/MPa бb /MPa δ5 /% ψ/% Akv Q235B ≥ 235 / / ≥ 26 ≥ 27（ 0、30℃） ⑶ Q235B 的焊接性 鋼的焊接性是指在簡單可行的焊接條件下，鋼材焊接后不產(chǎn)生裂紋，并獲得良好的焊縫區(qū)的性能。焊縫區(qū)高空作業(yè)平臺車底盤的焊接工藝畢業(yè)設計 7 可分為三個組成部分，即熔合區(qū)，熱影響區(qū)和未受熱影響的基體部分。對于熔化區(qū)，如鋼材或焊條中的 S、 P 含量較高，在凝固過程中將產(chǎn)生熱裂紋，因而必須控制 S、 P 的含量。對于熱影響區(qū)，由于受熔化區(qū)的加熱作用，使其溫度遠超過鋼的臨界點，奧氏體晶粒顯著長大。在冷卻時受到周圍未被加熱的基體金屬的激冷，造成極大的過冷度，甚至發(fā)生馬氏體 轉(zhuǎn)變造成很大的熱應力和組織應力。 為了估計鋼焊接性的好壞，通常采用碳當量（ CE）的概念，即把單個合金元素對熱影響區(qū)硬化傾向的作用折算成碳的作用，再與鋼中碳的質(zhì)量分數(shù)加在一起。碳當量公式很多，對于碳鋼和低合金結(jié)構鋼，國際焊接學會（ IIW）推薦碳當量計算公式 為： CE=C+Mn/6+（ Cr+Mo+V） /5+（ Ni+Cu） /15 式中各元素的符號代表該元素在鋼中的質(zhì)量分數(shù)。 一般認為當 CE%時，鋼材的淬硬傾向不大，焊接性優(yōu)良。當 CE=%～ %時，鋼材的淬硬傾向增大，焊接性有限，焊接時需要采取預熱，控制焊接熱 輸入等工藝措施，當 CE＞ %時，淬硬傾向嚴重，屬于較難焊接的鋼材，需要采取較高的預熱溫度和嚴格的工藝措施。根據(jù)公式計算得出 Q235B 碳當量為 ， 其具有優(yōu)良的焊接性，可采用各種焊接方法焊接。 ⑷ 可能出現(xiàn)的問題及措施 高空作業(yè)平臺車底盤的焊接工藝畢業(yè)設計 8 ① 當焊絲端頭始終有滴狀金屬小球存在，且過渡頻率偏低，此情況說明焊接電壓偏高，加大送絲速度（焊接電流）或降低焊接電壓以解決。 ② 當干伸長偏短時能正常焊接，稍長就出現(xiàn)頂絲問題。說明焊接電壓偏低，通過降低送絲速度（焊接電流）或升高焊接電壓解決。 ③ 要注意面板上旋鈕狀態(tài)：一般情況下，我們將推力旋鈕按標準刻度向右偏 2～ 3 格。電流偏大時 , 建議把推力旋鈕根據(jù)焊接過程的穩(wěn)定性繼續(xù)加大些 。 ④ 焊絲直徑開關 焊絲直徑開關一定要選對，要與所使用焊絲直徑相符。 4. 焊接變形及 產(chǎn)生焊接變形的原因 焊件的焊接變形是從焊接開始時便產(chǎn)生， 并隨焊接熱源的移動和焊件上溫度分布的變化而變化。 一般情況下， 一條焊縫在施焊處受熱發(fā)生膨脹變形， 后面開始凝固和冷卻處發(fā)生收縮， 膨脹和收縮在這條焊縫上的不同部位分別產(chǎn)生， 其比容將增大或減小， 直至焊接結(jié)束并冷至室溫， 熱變形才停止， 在近焊高溫區(qū)的金屬熱脹和冷縮受阻時便產(chǎn)生這種塑性變形。焊件內(nèi)部溫度有差異所引起的應力、金屬局部發(fā)生拉伸或壓縮塑性變形后所引起的內(nèi)應力、表面和內(nèi)部不同冷卻過程以及可能局部相變過程均是影響焊接變形的因素。焊件最后橫向應力的分布都是由這些因素所引起的橫向應力疊加的結(jié)果。 高空作業(yè)平臺車底盤的焊接工藝畢業(yè)設計 9 產(chǎn)生焊接應力的直接原因來自焊縫的縱向、 橫向收縮。 此外， 對于自由狀態(tài)下平板對接焊縫的橫向殘余應力， 主要起因于受拘束的縱向收縮。 在 2 塊板間隙瞬時完成的焊縫由于它的縱向收縮， 引起 2 塊板反向彎曲變形， 于是焊縫長度的中部截面處產(chǎn)生間隙，實際情況是焊縫冷卻有橫向連接， 必然使焊縫中部受到橫向拉伸， 而兩端受到壓縮， 其橫向殘余應力， 壓應力最大值比拉應力大的多。 這種由縱向收縮引起的橫向殘余應力的分布受焊縫長度的影響。 沿焊縫橫向收縮不同步， 是引起橫向應力的另一原因。 在焊接溫度場上的降溫區(qū)金屬在收縮， 升溫區(qū)金屬在膨脹， 彼此的制約產(chǎn)成了應力， 脹的被壓， 縮的被拉， 溫度場向前移動， 曾 升溫膨脹過的金屬開始降溫收縮，它的收縮受到了比它先冷卻的金屬限制，而同時又受到了正在升溫膨脹金屬的限制，結(jié)果最后冷卻的金屬總是產(chǎn)生拉應力，與之相鄰的金屬產(chǎn)生壓應力。焊后沿整條焊縫軸線的縱截面上內(nèi)應力須保持平衡而形成最終的橫向應力分布， 所以焊接方向和順序?qū)@種橫向應力的分布產(chǎn)生影響，由中心向兩端施焊和由兩端向中心施焊，其橫向殘余應力分布完全不同， 只有終焊處為拉應力是共同的。 三、 擬定工藝方案 1. CO?氣體保護焊選用原則 ⑴ 工藝特點 ① CO2 焊穿透能力強，焊接電流密度大（ 100300A/m2），變形小，高空作業(yè)平臺車底盤的焊接工藝畢業(yè)設計 10 生產(chǎn)效 率比焊條電弧焊高 1~3 倍 。 ② CO2 氣體便宜，焊前對工件的清理可以從簡，其焊接成本只有焊條電弧焊的 40%50%。 ③ 焊縫抗銹能力強，含氫量低，冷裂紋傾向小。 ④ 焊接過程中金屬飛濺較多，特別是當工藝參數(shù)調(diào)節(jié)不匹配時，尤為嚴重。 ⑤ 不能焊接易氧化的金屬材料，抗風能力差，野外作業(yè)時或漏天作業(yè)時，需要有防風措施。 ⑥ 焊接弧光強，注意弧光輻射。 ⑵ 冶金特點 CO2 焊焊接過程在冶金方面主要表現(xiàn)在： CO2 氣體是一種氧化性氣體，在高溫下分解，具有強烈的氧化作用，把合金元素燒損或造成氣孔和飛濺等。解決 CO2 氧化性的措施是脫氧，具體做法是在焊絲中加入一定量脫氧劑。實踐表明采用 SiMn脫氧效果最好，所以目前廣泛采用 H08Mn2SiA H10Mn2Si 等焊絲。 2. 坡口的選用原則 在選擇破口形式時，應盡量減少焊縫金屬的填充量，便于裝配和保證焊接接頭的質(zhì)量因此應考慮以下幾條原則： ①是否能保證焊件焊透 ； ②坡口的形狀是否容易加工 ；
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