【正文】 =3300mm 即 取頂帽的縱向尺寸 c=3300mm 頂帽的橫向?qū)挾?B 可寫(xiě)成 39。39。5 2 3 4B c + c + 2c + 2c? () 5c — 梁梗中心橫向間距，由于本設(shè)計(jì)采用的是標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的橋跨 ， 根據(jù)箱梁橫斷面圖，查得 5c =4800mm ； 39。2c — 支座底板的橫向?qū)挾?，本設(shè)計(jì)中采用 1000mm? 1000mm 正方形支座，即取 39。2c =1000mm ； 39。4c — 支撐墊石邊緣至頂帽邊緣的橫向距離，為了養(yǎng)護(hù)和架梁作業(yè)的需要，按規(guī)定矩形頂帽的 39。4c 不應(yīng)小于 ，所以，取 39。4c =500mm 。 所以式 中 B 的取值為： 48 00 10 00 2 15 0 2 50 0B ? ? ? ? ? ? 7100mm? 即 頂帽的橫向尺寸 7100B mm? 由于頂帽的縱、橫向尺寸較大，為使墩身尺寸不致因?yàn)榇嗽龃螅虼?，在頂帽下方設(shè)置托盤(pán)將縱、橫向尺寸適當(dāng)收縮。托盤(pán)頂面形狀與橋墩、頂帽截面形狀相似，均采用矩形截面及四周抹圓角形式。 由于托盤(pán)底面與墩身相接，其截面與墩身截面相同。為保證懸出部分的安全， 171。鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 187。規(guī)定：托盤(pán)底面橫向?qū)挾炔灰仔∮谥ё碌装逋饩壍拈g 距；托盤(pán)側(cè)面與豎直線間的 ? 角不得大于 45 ；支撐墊石向邊緣外側(cè) 與該底緣點(diǎn)同托盤(pán)底部邊緣處的連線夾角 ? 不得大于 30 。具體尺寸見(jiàn)圖 XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 圖 托盤(pán)式頂帽尺寸的擬定 由梁底標(biāo)高和地面標(biāo)高，及以上對(duì)頂帽和托盤(pán)的計(jì)算分析，初步擬定橋墩尺寸：其縱向尺寸為 ，橫向尺寸為 。具體形狀見(jiàn)下圖 。 圖 橋 墩縱、橫向圖 XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 4 橋墩內(nèi)力計(jì)算 及橋墩截面檢算 荷載計(jì)算 由地質(zhì)水文資料及墩頂標(biāo)高可以計(jì)算出梁底到軌頂?shù)母卟?，?jiàn)下表 表 梁底到軌頂 高差 墩號(hào) 324 325 326 327 高差（ m） 本設(shè)計(jì)采用無(wú)碴橋面， 鋼筋混凝土通專(zhuān)梁，梁長(zhǎng) ，考慮梁及橋墩的施工誤差設(shè)置的梁縫寬為 ，則梁全長(zhǎng)為 。 由 171。鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 187。查得：配筋率在 3％以?xún)?nèi)的鋼筋混凝土 重度為 25 3kN/m 。 恒載 ① 有橋跨結(jié)構(gòu)傳來(lái)的恒載壓力 等跨梁 的橋墩，橋跨結(jié)構(gòu)傳給橋墩的恒載壓力 tN 為單孔梁重及左右孔梁跨跨中之間的二期恒載的重量，即： tN =8491 .7+18. 4 10 ?? = kN ② 頂帽及墩身重 縱橫向收縮的矩形頂帽體積為： ? ? ? ?1 2V ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? = 3m 頂帽重 ： 11N =V γ= 25?? = kN 矩形墩身體積為： 32V 2 6 8= 96 m? ? ? 墩身重 22N =V γ=9 6 25= 240 0??kN 則 墩底以上部分橋墩重： 12N =N +N =1 991 .25+ 240 0 = kN 豎直靜活載 由 171。新建時(shí)速 200～ 250㎞ 客運(yùn)專(zhuān)線鐵路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定 187。:單線或雙線的橋涵結(jié)構(gòu)，應(yīng)按每一條線路的 ZK 活載設(shè)計(jì)；設(shè)計(jì)加載時(shí)，或在圖示可任意截取。 對(duì)于 本設(shè)計(jì)中 各檢算項(xiàng)目的最不利活載圖示為單孔輕載、單孔重載、雙孔輕載和雙孔空車(chē)活載，現(xiàn)分別計(jì)XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 11 算如下： 200kN 64kN/m 39。0R 1R （ a） 單孔輕載 64kN/m 200kN 39。0R 2R （ b） 單孔重載 64kN/m 200kN 200kN 64kN/m 39。0R 3R 4R （ c） 雙孔重載 10kN/m 39。0R 5R （ d） 雙孔輕載 單孔輕載，活載布置見(jiàn) 圖 （ a） 根據(jù) Μ=0? ，可得支點(diǎn)反力 1R （也是靜活載給橋墩的壓力）為 ? ? ? ?120 0 0. 55 + R 30 .4 20 0 1 .0 5+ 2 .6 5+ 4. 25 64 31 .5 1. 6 3 0. 8 17 .2? ? ? ? ? ? ? ? 1R ? kN XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 12 1R 對(duì)橋墩中心力矩為： 9 8 6 .5 4 0 .6 0 =5 9 1 .9 2 4? ? ? kNm? ② 單孔重載，活載布置見(jiàn)圖 （ b） 根據(jù) Μ=0? ，可得支點(diǎn)反力 2R 為 ? ?10 . 5 5 2 5 . 3 50 . 5 5 6 4 + R 3 0 . 4 6 4 2 5 . 3 5 2 0 0 2 6 . 1 5 + 2 7 . 7 5 + 2 9 . 3 5 + 3 0 . 9 522? ? ? ? ? ? ? ? 2R ? 2R 對(duì)橋墩中心力矩為： 14 27 .4 4 0. 60 =8 56 .4 7? ? ? kNm? ③ 雙孔重載，活載布置 見(jiàn)圖 （ c） 對(duì)于等跨橋墩，參省最大壓力的會(huì)在布置，可試算集中軸重載檢算橋墩中線兩側(cè)時(shí)1G 和 2G 的大小，并按 1G 和 2G 的大小關(guān)系來(lái)判定最不利荷載情況。有分析可知圖中所表示的荷載情況為最不利時(shí)荷載情況，根據(jù)此布置圖式利用靜力平衡方程： 3R ? kN 4R ? kN 即 橋墩所受到的壓力 ： 3 4 3 4R R + R = 2 4 0 0 .0 8? kN 活載壓力 34R 對(duì)橋墩的中心力矩為 ： 0?? ④ 雙孔空車(chē)活載，活載布置見(jiàn) 圖 （ d） 由 171。新建時(shí)速 200～ 250 公里客運(yùn)專(zhuān)線鐵路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定 187。:用空車(chē)檢算各部分構(gòu)件是，其豎向活載應(yīng)按每線每米 10kN 計(jì)算。 橋墩所受壓力 5 3 2 . 7R 2 R 2 1 0 3 2 72??? ? ? ? ?????空 kN R空 對(duì)橋墩中心的力矩 ： 0?? 制動(dòng)力（或牽引力） ① 單孔輕載與單孔重載的梁上豎向靜活載相同，故其制動(dòng)力（或牽引力）也相等。由 171。時(shí)速為 200～ 250 ㎞的鐵路客運(yùn)專(zhuān)線設(shè)計(jì)暫行規(guī)定 187。：橋上列車(chē)制動(dòng)力或牽引力應(yīng)按列車(chē)豎向靜活載的 10％計(jì)算，而雙線橋應(yīng)采用一線橋的制動(dòng)力或牽引力。則其制動(dòng)力（或牽引 力）為： ? ?tP 4 0 0 2 0 0 3 1 .5 5 .6 6 4 1 0? ? ? ? ? ? ????? ??????? kN XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 tP 對(duì)墩身底部截面的力矩為： ? ?? ? ?? ?? ?? ? ? ? ?? ? ? ?? ?? ? ?? ? ? kNm? 單孔輕載與單孔重載時(shí)制動(dòng)力（或牽引力） tP 對(duì)橋墩各檢算截面的力矩見(jiàn)表 表 tP 對(duì)橋墩各檢算截面的力矩 檢算截面 項(xiàng)目 00 11 22 33 44 z（ m） tP (kN ) ? (kNm? ) ② 雙孔重載的制動(dòng)力 左孔梁為固定支座傳遞的制動(dòng)力： ? ?t1P 64 28 .3 5 2 20 0 10 10 0? ? ? ? ? ? ? ??????? kN 右 孔梁為固定支座傳遞的制動(dòng)力： ? ?t2P 6 4 2 8 .3 5 2 2 0 0 1 0 5 0? ? ? ? ? ? ? ??????? kN 傳到橋墩上的制動(dòng)力為： t t1 t2P P P 221 .44? ? ? ? ??? ??? ? ??? ???kN tm axP kN? ?????? 上式中的 tmaxP 為單孔梁滿(mǎn)載時(shí)經(jīng)固定支座傳遞的制動(dòng)力，它的數(shù)值在等跨梁時(shí)與單孔輕載或單孔重載時(shí)的制動(dòng)力或牽應(yīng)力相等。故雙孔重 載是采用的制動(dòng)力t tm axP =P ? ??????kN 。 雙孔重載時(shí)制動(dòng)力（或牽引力） tP 對(duì)橋墩各檢算截面的力矩與表 ，在此就不再贅述。 縱向風(fēng)力 本設(shè)計(jì)中采用 171。鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 187。要求的風(fēng)壓強(qiáng)度，有車(chē)時(shí)橋墩縱向風(fēng)壓為： 1 2 3 0W=k k k W? （ ） 0W — 基本風(fēng)壓值，由 171。鐵路橋涵基本規(guī)范 187。中“全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖”查得，京津XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 地區(qū)基本風(fēng)壓值 0W 為 ； 1k — 風(fēng)壓體型系數(shù)，由 171。鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 187。中“橋墩風(fēng)載體型系數(shù)表”查得1k =； 2k — 風(fēng)壓高度變化系數(shù)（見(jiàn)表 ） ，按 表 采用，風(fēng)壓隨離地面或常水位的高度而不 同，除特殊高墩個(gè)別計(jì)算外，為簡(jiǎn)化計(jì)算，全橋均按軌頂高度處的風(fēng)壓值 采用。本設(shè)計(jì)中 2k 取 ； 3k — 地形地理?xiàng)l件系數(shù)（見(jiàn)表 ），按表 采用。 由以上分析，有車(chē)時(shí)橋墩縱向風(fēng)壓為： 1 2 3 0W=k k k W? 80％ = ? ? ? ?=624kPa 表 離地面或常水位的高度（ m） ? 20 30 40 50 60 70 80 90 100 2k 表 地形、地理情況 3k 一般平坦空曠地區(qū) 城市、林區(qū)盆地和有障礙物擋風(fēng)時(shí) ～ 山嶺峽谷、埡口、風(fēng)口區(qū)、湖面和水庫(kù) ～ 特殊風(fēng)口區(qū) 按實(shí)際調(diào)查或觀測(cè)資料計(jì)算 ① 頂帽風(fēng)力 wP WA? = = 頂帽風(fēng)力 wP 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩 （見(jiàn)表 ） 。 表 頂帽風(fēng)力 wP 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩 檢算截面 內(nèi)容 00 11 22 33 44 z（ m） pM (kNm? ) ② 托盤(pán)風(fēng)力 XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 w1P WA? = （ +） = w1P 作用點(diǎn)至檢算截面 11的距離 ： ? ?1 2 3. 20. 45 3. 2 3. 2 2 6. 0 3. 22 3 2z= 6. 9 62??? ? ? ? ? ? ? ???????= 托盤(pán)風(fēng)力 w1P 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩（見(jiàn)表 ） 。 表 托盤(pán)風(fēng)力 w1P 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩 檢算截面 內(nèi)容 00 11 22 33 44 z（ m） p1M (kNm? ) ③ 墩身風(fēng)力 11 截面至 22 截面之間 墩身風(fēng)力： 12P WA? = = 12P 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩（見(jiàn)表 ） 。 表 12P 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩 檢算截面 內(nèi)容 00 11 22 33 44 z（ m） 2 5 6 p12M (kNm? ) 22截面至 33 截面之間墩身風(fēng)力： 23P WA? = = 23P 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩（見(jiàn)表 ）。 表 23P 至各檢算截面的距離及對(duì)各檢算截面的力矩 檢算截面 內(nèi)容 00 11 22 33 44 z（ m） 23M (kNm? ) XX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 33 截面至墩底截面之間 墩身風(fēng)力： 34P WA? = = 34P 至墩底截面的力矩 ： 34M = = 橫向風(fēng)力 有車(chē)時(shí)橋墩橫向風(fēng)壓： 1 2 3 0W k k k W?有 墩 80％ = 80％ = 無(wú)車(chē)時(shí)橋墩橫向風(fēng)壓： 1 2 3 0W k k k W?無(wú) 墩 = = ① 頂帽風(fēng)力 P W A?有 頂 帽 有 墩 = = P W A?無(wú) 頂 帽 無(wú) 墩 = =