預(yù)應(yīng)力混凝土40m簡(jiǎn)支t形梁橋計(jì)算書(畢業(yè)設(shè)計(jì))-文庫吧
2025-03-14 00:09 本頁面
【正文】 開始向支點(diǎn)逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時(shí)腹板的寬度亦開始變 化。 （四）橫隔梁的布置 模型實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減少對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁。當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁，本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和三分點(diǎn)，六分點(diǎn)，支點(diǎn)出設(shè)置七到橫隔梁，其間距為 。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 280mm，下部 260mm，中橫隔梁高度為 2050mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm，見圖一 二．主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱，橫截面的布置， 并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得主梁控制截面的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后在進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。 （一） 永久作用效應(yīng)計(jì)算 1． 永久作用集度 （ 1） 預(yù)制梁自重 ① 跨中截面段主梁的自重 (1 ) 80 25 25 13 28 8G K N? ? ? ? ② 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重 ( 2 ) (1 .4 4 3 6 2 5 0 .8 8 0 2 5 ) 5 2 5 / 2 1 4 2 .3 4G KN? ? ? ? ? ③ 支點(diǎn)段梁的自重 ( 3 ) 1 .4 4 3 6 2 5 2 5 1 .9 9 7 1 .8 2G KN? ? ? ? ④ 邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： ? ? ? ?30 .1 7 1 .9 0 .7 0 .5 0 .1 0 .5 0 .1 5 0 .1 7 5 0 .2 1 9 6 cm? ? ? ? ? ? ? ? 端橫隔梁體積 ? ? 30 .2 7 2 .1 5 0 .5 2 5 0 .5 0 .0 6 5 0 .3 2 5 0 .3 0 1 m? ? ? ? ? ? 故半跨內(nèi)橫梁重力為 ? ?( 4 ) 2 .7 5 0 .2 1 9 6 1 0 .3 0 1 2 5 2 2 .6 2G K N? ? ? ? ? ? ⑤ 預(yù)制梁永久作用集度 ( 28 6. 08 14 2. 34 71 .8 2 22 .6 2) / 19 .9 9 26 .1 6 /KN m? ? ? ? （ 2） 二期永久作用 ① 現(xiàn)澆 T梁翼板集度 ( 5 ) 5 25 8 /g K N m? ? ? ? ② 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫 隔梁體積 30. 17 0. 45 1. 9 0. 14 53 5 m? ? ? 一片端橫隔梁體積 30. 27 0. 45 2. 15 0. 26 12 m? ? ? 故： ? ?( 6 ) 2 0 .1 4 5 3 5 2 0 .2 6 1 2 2 5 / 3 9 .9 8 0 .5 0 8 /g KN m? ? ? ? ? ? ③ 鋪裝 10cm 混凝土鋪裝： 14 25 35 /K N m? ? ? 5cm 瀝青鋪裝 14 23 /K N m? ? ? 若將橋面鋪裝均攤給四片主梁，則 ( 7 ) ( 35 16 .10 ) / 4 12 .77 /g K N m? ? ? ④ 欄桿 一側(cè)人行欄： 一側(cè)防撞欄： 若將兩側(cè)人行欄，防撞欄均攤給四片主梁，則： ( 8 ) (1. 52 4. 99 ) 2 / 4 3. 25 /g KN m? ? ? ? ⑤ 邊梁二期永久作用集度 2 8 08 12. 77 5 19. 88 /g KN m? ? ? ? ? 如圖 3所示，設(shè) x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令 /xl?? 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： 21 12M l g? ??? ? ? ? 1 122Q l g? ??? ? ? ? 永久作用效應(yīng)計(jì)算見表三 剪力影響線 1 號(hào)梁永久作用效應(yīng) 作用效應(yīng) 跨中 ? = 四分點(diǎn) ? = 支點(diǎn) ? = 一期 彎矩 ()KNm? 0 剪力 ()KN 0 二期 彎矩 ()KNm? 0 剪力 ()KN 0 ? 彎矩 ()KNm? 0 剪力 ()KN 0 （二） 可變作用效應(yīng)計(jì)算（修正剛性梁法） 1． 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此首先要計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。 簡(jiǎn)支梁橋的基頻可采用下列公式估算： 2 3 .0 62 ccElf H zlm??? 其中： / 2 5 8 0 /cm G g Kg m?? 根據(jù)本橋的基頻，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： ln ? ? ? ? 按《橋規(guī)》 條，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減，三車道折減 22%，四車道折減 33%，但折減后不得小于用兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)構(gòu)。本算例按四車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車道折減。 2．計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) （ 1）跨中的荷載橫向分布系數(shù) cm 如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔梁 ，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為： / 39 /11 4 2lB ? ? ? 所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) cm ①計(jì)算主梁抗扭慣矩 對(duì)于 T梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算： 31mT i i iiI cbt??? 式中： ib it —— 相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度 ic —— 矩形截面抗扭剛度系數(shù) m—— 梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù) 對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 1 2 3 0 1 5 0 .5 1 0 1 0 0 1 7 .2230t c m? ? ? ?? 馬蹄部分換算成平均厚度 2 25 40 cm??? 圖四示出了的計(jì)算圖示， TI 的計(jì)算見表四 圖 4 TI 計(jì)算圖示（尺寸單位： cm） TI 計(jì)算表 分塊名稱 ib（ cm） it (cm) ib /it ic 3 3 4( 10 )T i i iI c b t m??? 翼緣板① 275 1/3 腹板② 21 馬蹄③ 55 ? ②計(jì)算抗扭修正系數(shù) ? 對(duì)于本算例主 梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得 2211 12 iTiiiGl IE a I? ?? ?? 式中： 。GE? 。lm? 44 0 .0 1 3 6 0 2 6 0 .0 5 4 4 1 0 4 。iTi Im? ? ?? 1 。am? 2 。am? 3 。am? 450 .0 。 2 .7 5 。a m a m? ? ? 6 。am?? 7 。am?? ? 。 計(jì)算得： ? = ③按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值 7 211 jijiiaenn a???? ? 式中： 7 214, iina????2 2 2 22 ( ) 211 .75 m? ? ? ?. 計(jì)算所得的 ijn 值列于表 5內(nèi)。 ijn 梁號(hào) 1in 2in 3in 4in 5in 6in 7in 1 2 3 4 ④計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 1號(hào)梁的橫向影響線和最不利荷載圖式如圖 5 所示。
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