【正文】 P’ =（ g＋ q） 201l 公式 （ 21） 梯形 ： P0=（ 12 32 ??? ） P’ 02012ll?? 公式（ 22） 恒載 : ? ? ? ?? ?3232 ????????? =活載： 2 ? ? ? ?? ?3232 ????????? =樓面板傳給梁的荷載： 恒載： ? ? ? ?? ?3232 ????????? =活載： 2 ? ? ? ?? ?3232 ????????? = 9 梁自重標準值： kN/m A～ B 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁： 恒載 =梁自重＋板傳荷載 =＋ = kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m 樓面梁： 恒載 =梁自重＋板傳荷載 =＋ = kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m B～ C 軸間框架梁 屋面板傳給梁的荷載： 恒載： ? ??????? ??????? 32 =活載： 2 ? ??????? ??????? 32 =樓面板傳給梁的荷載： 恒載： ? ??????? ??????? 32 =活載： 2 ? ??????? ??????? 32 =梁自重標準值 = kN/m B～ C 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁： 恒載 =梁自重＋板傳荷載 =＋ = kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m 樓面梁： 恒載 =梁自重＋板傳荷載 =＋ = kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m 柱縱向集中荷載計算 （ 1） A 軸柱縱向集中荷載的計算 頂層： 恒載 =梁自重＋板傳荷載＋女兒墻自重 10 =（ ?? ）＋ 2 ? ＋ ??2185 （ ＋ ） = 活載 =板傳活載 =2 ??2185 （ ＋ ） = 標準層： 恒載 =墻自重＋梁自重＋板傳荷載 = ＋ ＋ = 活載 = 基礎(chǔ)頂面恒載 =底層外縱墻自重＋基礎(chǔ)梁自重 = ＋ = （ 2） B 軸柱縱向集中荷載： 1? = ?? 2? = ?? 頂層： 恒載 = 梁自重＋板傳荷載 = ＋ ? ? ? ?? ?3232 3 0 0 3 3 ??????? = 活載 =2 （ ＋ ） = 標準層： 恒載 =＋ = 活載 = 基礎(chǔ)頂面恒載 =基礎(chǔ)梁自重 = = （ 3） C 軸柱縱向集中荷載 頂層： 恒載 =梁自重＋板傳荷載＋女兒墻自重 = （ ?? ）＋ 2 ? ＋ ??2185 （ ＋ ） = 活載 =板傳活載 =2 ??2185 （ ＋ ） = 標準層： 恒載 =墻自重＋梁自重＋板傳荷載 = ＋ ＋ = 活載 = 基礎(chǔ)頂面恒載 =底層外縱墻自重＋基礎(chǔ)梁自重 11 = ＋ = 框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖 25 所示： 圖 25 框架恒載受力圖 由于 A、 C 二軸 的縱梁外邊線分別與該二軸柱的外邊線齊平。故此二軸上的豎向荷載與柱軸線偏心， A 軸的偏心距 80mm， C 軸偏心距 80mm。 風荷載計算 風荷載標準值計算 將計算單元范圍內(nèi)的外墻面上的分布風荷載，簡化為等量作用于樓面處的集中風荷載，計算公式如公式 21 所示： 2)(0 BW hhw jiZSZ ?? ??? 公式 (23) 181。S― 風荷載體形系數(shù)，本工程 H/B=,取 181。S = 181。Z― 風壓高度變化系數(shù)，本工程建設(shè)地點為城市郊區(qū)，取 B 類地面粗糙程度 ； ω0― 風荷載基本風壓值； βZ― 風振系數(shù)?；咀哉裰芷?T1 對于 鋼筋混凝土 框架結(jié)構(gòu) 可用 T1= 12 估算，大約為 ～ ，應(yīng)考慮風壓脈動對結(jié)構(gòu)的影響 hi― 下層柱高； hj― 上層柱高，對于頂層女兒墻取墻高的 2 倍； B― 值計算單元迎風面積寬度。 B= 風振系數(shù)： βZ=1+ξυψZ/181。Z ξ― 脈動大系數(shù)，取 ξ=； υ― 脈動影響系數(shù)，查表得 υ=； ψZ― 振型系數(shù)， ψZ= Hi/H ； 181。Z― 風壓高度變化系數(shù) 。 計算過程如 表 21 所示： 表 21 各層樓面處集中風荷載標準值計算 層數(shù) 離地高度 181。z βz 181。s ω0 hi hj 風壓力 6 18 3 5 15 3 3 4 12 3 3 3 9 3 3 2 6 3 3 1 3 3 3 2 、 風載作用下的位移驗算 位移計算時，各荷載值均采用標準值 抗側(cè)移剛度 D 的計算如表 22～ 23 所示： 表 22 橫向 A～ C 軸 2～ 6 層 D 值計算 構(gòu)件名稱 K =Σib/2ic c? =K/(2+K) D= cci? 12/h2 A軸柱 K=2104/(2104)= 13348 B 軸柱 K=(2+2)104/2104= 16756 C 軸柱 K=2104/(2104) = 10508 ΣD=13348＋ 16756＋ 10508=40612 表 23 橫向 A～ C 軸底層 D 值計算 構(gòu)件名稱 K =Σib/ic c? = KK?? D= cci? 12/h2 A軸柱 K=2104/(2104)= 7350 B 軸柱 K=(2+2)104/2104= 8352 C 軸柱 K=2104/(2104)= 6459 ΣD=7350＋ 8352＋ 6459=22161 13 風載作用下抗側(cè)移剛度 D 的計算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按以下公式計算： ΔUj= Vj/ΣDij 公式 (24) Vj― 第 i 層的總剪力； ΣDij― 第 j 層所有柱的抗側(cè)移剛度之和； ΔUj― 第 j 層的層間側(cè)移。 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算，計算如表 24: 表 24 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算 層數(shù) Wj Vj ΣD Δuj/m Δuj/h 6 40612 1/10000 5 40612 1/6000 4 40612 1/4286 3 40612 1/3000 2 40612 1/2727 1 22161 1/1952 ???? j?? 側(cè)移驗算： 對于框架梁結(jié)構(gòu)樓層層間最大側(cè)移與層高之比的限值為 1/550,該工程的框架結(jié)構(gòu)層間側(cè)移為 1/1952，滿足 1/19521/550 要求 ，則框架的側(cè)移剛度足夠。 地震 荷載計算 本工程為市郊的民用住宅，設(shè)計采用 青島 市抗震設(shè)防標 準，設(shè)防烈度為 76 度， Ⅱ類場地，設(shè)計抗震分組為第一組?？紤]邊柱偏心力矩的影響，建筑高度為 米，在地震作用下以剪切變形為主。結(jié)構(gòu)的質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，采用底部剪力法計算水平地震的作用 ??4 。 重力荷載代表值計算 屋面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值 +雪荷載標準值 樓面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值 +樓面活荷載標準值 其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi) (屋面處取頂層的一半 )的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件的自重。 (1) 屋 面處重力荷載標準值的計算： 板自重 = = 14 梁自重 = 柱自重 =3 （ 20＋ 23 2） = 女兒墻自重 =（ ＋ ） = 外墻自重 = G頂層 =? G=＋ ＋ ＋ ＋ = （ 2）標準層 樓面處重力荷載標準值的計算 G板 = = G梁 = G柱 = G外墻 = G標準層 =? G=＋ ＋ ＋ = （ 3）底層樓面處重力荷載標準值的計算 G板 = = G梁 = G柱 = = G外墻 = 0 3 6 ???? ?? kN G底 =＋ ＋ ＋ = （ 4）屋面雪荷載標準值： G雪 = = （ 5）樓面活荷載標準值： G活 = = （ 6）總荷載代表值計算： 屋面處： GEW = G頂層 ＋ G雪 =＋ = 樓面處： GEi = G標準層 ＋ G活 =＋ = 底層處： GEI = G底 ＋ G活 =＋ = 框架抗側(cè)移剛度 D 和結(jié)構(gòu)自震周期 （ 1） 橫向 D 值計算： 計算過程見表 2 26 所示 ： 表 25 橫向 D 值 2～ 6 層 構(gòu)件 D 值 數(shù)量 ΣD A軸柱 13348 20 266960 B 軸柱 16756 23 385388 C 軸柱 10508 23 241684 15 ΣD=894032 表 26 橫向 D 值底層 構(gòu)件 D 值 數(shù)量 ΣD A軸柱 7350 20 147000 B 軸柱 8352 23 192096 C 軸柱 6459 23 148557 ΣD=487653 (2) 結(jié)構(gòu) 基本 自振周期計算 1) 經(jīng)驗公式： T 1 =＋ sBH 232 ???? 2) 假設(shè)頂點位移 μT計算周期 T1 表 27 假設(shè)頂點位移 μT 計算 層次 Gi ΣGi ΣD Δui ui 6 894032 5 894032 4 894032 3 894032 2 894032 1 487653 結(jié)構(gòu)基本自振周期 考慮非結(jié)構(gòu)墻的影響 折減系數(shù) T? =,則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為 1 9 ??? TTT ?? = 3) 能量法計算 T1 計算過程如表 28 所示： 21T = 2 iiT iiGug G u?? ?? 公式 （ 25） 表 28 ΣGiui和 ΣGiui2 計算 層次 Gi ΣD ui Giui Giui2 6 894032 5 894032 4 894032 3 894032 2 894032 1 487653 ? 數(shù)字代入計算公式： T1=2 ?= 取 T1 = S 3 、 多遇水平地震作用下的計算 : 16 由于工程建設(shè)地區(qū)的設(shè)防烈度為 7 度，場地土為 Ⅱ 類，設(shè)計抗 震分組為第一組，經(jīng) 查表得 max? =， Tg=。 Geq = GE = = kN 由于 TgT1 2Tg， 所以 1? =（1TTg ） r max? = ??????? = γ—— 衰減系數(shù)，取 γ= T1= T g= s 不考慮頂部附加水平地震作用的影響。 將結(jié)構(gòu)簡化為多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部縱向水平地震作用的標準值 FEK=α1GEq== kN 質(zhì)點 i 的水平地震作用標準值，樓層地震剪力及層間位移： Fi= GiHi/ΣGiHiF EK 公式（ 26） Fi、 Vi和 Δui的計算如表 29 所示 ： 表 29 Fi、 Vi和 Δui的計算 層號 Gi Hi GiHi ΣGiHi Fi Vi ΣD Δui 6 894032 5 5 894032 6 4 894032 8 3 894032 9 2 894032 2 1 487653 2 地震作用下的位移驗算 ??5 ： 底層： Δui/=1/550,滿足地震位移驗 算 的要求。 頂層： Δui/3=1/550, 滿足地震位移驗 算 的要求。 內(nèi)力計算 恒載作用下的內(nèi)力計算 橫梁固端彎矩的計算： 受力簡圖如圖 26 所示 ： 17 Mab=1/12qL Mba=1/12qL 公式（ 27） AB 跨 固端彎矩 ： 頂層： Mab =－ ?? = Mba = ?? = 標準層 ： Mab =－ ?? = Mba = ?? = BC 跨 固端彎矩 ： 頂層： Mbc =－ ?? = Mcb = 標準層： Mbc =－ ?? = Mcb = 2