【正文】 769 3000 104 2060 14 14 3000 104 2060 15 583 4150 104 1760 15 15 180 4150 103 1760 16 389 4550 103 1450 16 16 374 4550 104 1450 17 195 4200 1580 17 17 568 4200 1580 18 741 3060 1780 18 18 741 3060 1780 19 1700 262 2260 19 19 1700 262 2260 20 1050 426 3180 20 20 1050 426 3180 21 1110 466 3500 21 21 163 1110 875 3500 22 1040 425 3170 22 22 1040 425 3170 23 1700 262 2250 23 23 1700 262 2250 24 756 3110 1770 24 24 3110 1770 25 569 4200 1580 25 25 194 4200 1580 26 376 4560 105 1450 26 26 387 4560 105 1450 27 182 4160 105 1770 27 27 581 4160 105 1770 28 754 2960 105 2080 28 28 754 2960 105 2080 29 1480 282 2620 29 29 1480 282 2620 30 111 606 455 3600 30 30 111 607 455 3600 31 140 698 498 3940 19 續(xù)表 22 單元號 節(jié)點號 組合 1 組合 2 組合 3 組合 4 31 31 698 949 3940 32 679 827 3340 32 32 679 827 3340 33 844 1490 275 2300 33 33 844 1490 275 2300 34 830 3060 1780 34 34 830 3060 1780 35 660 4440 93 1480 35 35 660 4440 1480 36 478 5170 1170 36 36 478 5170 1170 37 448 5200 878 37 37 448 5200 878 38 646 4400 105 646 38 38 646 4400 105 646 39 848 2680 429 39 39 848 2680 429 40 0 0 411 40 40 0 0 992 411 41 0 0 0 0 溫度及墩臺基礎沉降次內(nèi)力計算 計算方法 溫度及墩 基礎沉降次內(nèi)力采用有限元計算。其中，計算溫度次內(nèi)力時，溫度梯度采用線性變化，具體由規(guī)范查得 ；墩 基礎沉降分別按兩種工況考慮，即 2 號節(jié)點 和 40 號節(jié)點沉降 1cm， 11 號節(jié)點、 21 號 節(jié)點 、 31 號節(jié)點沉降 。 計算結(jié)果 溫度次內(nèi)力 表 23 溫度次內(nèi)力 表 單元號 節(jié)點號 剪力值（ kN） 彎矩（ kN m） 1 1 0 2 0 2 2 198 0 3 198 680 3 3 198 680 4 198 1360 20 續(xù)表 23 單元號 節(jié)點號 剪力值（ kN） 彎矩（ kN m） 4 4 198 1360 5 198 2040 5 5 198 2040 6 198 2720 6 6 198 2720 7 198 3400 7 7 198 3400 8 198 4080 8 8 198 4080 9 198 4760 9 9 198 4760 10 198 5290 10 10 198 5290 11 198 5440 11 11 5440 12 5400 12 12 5400 13 5220 13 13 5220 14 5000 14 14 5000 15 4780 15 15 4780 16 4550 16 16 4550 17 4330 17 17 4330 18 4110 18 18 4110 19 3890 19 19 3890 20 3710 20 20 3710 21 3670 21 21 3670 22 3710 22 22 3710 23 3880 23 23 3880 24 4090 24 24 4090 25 4300 21 續(xù)表 23 單元號 節(jié)點號 剪力值（ kN） 彎矩（ kN m） 25 25 4300 26 4510 26 26 4510 27 4720 27 27 4720 28 4930 28 28 4930 29 5150 29 29 5150 30 5310 30 30 5310 31 5360 31 31 195 5360 32 195 5210 32 32 195 5210 33 195 4690 33 33 195 4690 34 195 4020 34 34 195 4020 35 195 3350 35 35 195 3350 36 195 2680 36 36 195 2680 37 195 2021 37 37 195 2021 38 195 1340 38 38 195 1340 39 195 670 39 39 195 670 40 195 0 40 40 0 41 0 22 墩臺基礎沉降次內(nèi)力 2號節(jié)點（邊支座）下沉 1cm 及 11 號節(jié)點下沉 的次彎矩 ZM 及次剪力 ZQ 見下表： 表 24 支座沉降次內(nèi)力 單元號 節(jié)點號 剪力值（ kN） 彎矩（ kN m） 1 1 0 2 0 0 2 2 3 267 3 3 267 4 534 4 4 534 5 801 5 5 801 6 1070 6 6 1070 7 1340 7 7 1340 8 1600 8 8 1600 9 1870 9 9 1870 10 2080 10 10 2080 11 2140 11 11 2140 12 2060 12 12 2060 13 1800 13 13 1800 14 1460 14 14 1460 15 1120 15 15 1120 16 784 16 16 784 17 446 17 17 446 18 108 18 18 108 19 231 19 19 231 20 496 20 20 496 23 續(xù)表 24 單元號 節(jié)點號 剪力值（ kN） 彎矩（ kN m） 21 569 21 21 569 22 550 22 22 550 23 480 23 23 480 24 391 24 24 391 25 303 25 25 303 26 214 26 26 214 27 125 27 27 125 28 28 28 29 29 29 30 122 30 30 122 31 141 31 31 141 32 138 32 32 138 33 124 33 33 124 34 106 34 34 106 35 35 35 36 36 36 37 53 37 37 53 38 38 38 39 39 39 40 0 40 40 0 0 41 0 0 24 公路橋涵結(jié)構(gòu)設計應考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設計： 1 只有在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，才進行其效應組合。當結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方向的驗算時，則應以不同方向的最不利的作用效應進行組合。 2 當可變作用的出現(xiàn)對結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時，該作用不應參與組合。 3 施工階段作用效應的組合，應按計算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機具設備均應作為臨時荷載加以考慮。 4 多個偶然作用不同時參與組合。 承載能 力極限狀態(tài)效應組合 公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設計時，應采用以下兩種作用效應組合：基本組合和偶然組合，由于本設計不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合。 基本組合是永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為： 0 0 1 112()mnu d G i G ik Q Q k c Q j Q jkijS S S S? ? ? ? ? ???? ? ??? 或 0 0 112()mnu d G id Q d c Q jdijS S S S? ? ???? ? ??? 式中 udS — 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設 計值； 0? — 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》 JTG D602021 表 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設計安全等級采用，對應于設計安全等級一級、二級和三級分別取 、 和 ； Gi? — 第 i 個永久作用效應的分項系數(shù)，應按《通規(guī)》 JTG D602021 表 的規(guī)定采用； GikS 、 GidS — 第 i 個永久作用效應的標準值和設計值； 1Q? — 汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取 1Q? =。當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應采用汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某作用而設置的結(jié)構(gòu)或裝置，設計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板 和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值； 25 1QkS、1QdS— 汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值； Qj?— 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第 j 個可變作用效應的分項系數(shù)，取Qj?=，但 風荷載的分項系數(shù)取Qj?=； QjkS 、 QjdS — 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第 j 個可變作用效應的標準值和設計值； c? — 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數(shù)，當永久作用 與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取 c? =；當除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 c? =；尚有三種可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 c? =；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取 c? =。 表 25 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合Ⅰ（一） 1 1 剪力 (kN) 0 1370 彎距 (kN m) 0 0 2 剪力 (kN) 1510 彎距 (kN m) 605 2 2 剪力 (kN) 4660 1960 彎距 (kN m) 3 剪力 (kN) 975 3280 彎距 (kN m) 10600 14900 3 3 剪力 (kN) 3280 975 彎距 (kN m) 14900 10600 4