【正文】 建用中央空調相比， VRV系統(tǒng)有許多特點： （ 1） 省 空間 VRV 系統(tǒng)為冷媒直接蒸發(fā)制冷，不需要冷凍水及冷卻水系統(tǒng)，省去了水泵、冷卻塔等輔助設備及相應的管道系統(tǒng)， 無需設置專用機房，可將室外機裝于屋頂，更有效地確?？臻g利用。而大型中央空調則需把冷熱源主機裝于地上一層或地下 1~3 層，需設專用機房。 （ 2） 分期安裝 VRV 系統(tǒng)的特性使其在安裝、設計中也可以實現(xiàn)模塊化，因 而它可以配合建筑施工的進度分期進行安裝，從而減少一次性投資。與大型中央空調相比，可節(jié)約相當?shù)某跬顿Y及利息費用。 （ 3） 布置靈活 多種型號及規(guī)格的室內機可安裝于同 — 系統(tǒng)內，并且每臺室內機都可獨立有效地進行控制，可滿足不同負荷、不同裝飾要求的房間布置，較長的配管系統(tǒng)及較大的高度差．使系統(tǒng)安裝靈活方便，多個 VRV系統(tǒng) 組 合使用，幾乎可以滿足各種建筑物的要求。 集美大學本科畢業(yè)設計 21 （ 4）節(jié)省材料費、施工費 與冷水機組的水管管徑相比， VRV 系統(tǒng)的冷媒管管徑只有其 1/3 左右；且 VRV 系統(tǒng)無水系統(tǒng)，所以不但省去大量管材費和設置水管的空間， 同時導致大量建筑材料的節(jié)約，可為投資者和建筑商雙方帶來一定的利益。 （ 5） 節(jié)省運行電費 VRV 系統(tǒng)可以做到真正意義上的部分運轉；部分室內機工作，也只有與之相連的室外機在工作；而中央空調系統(tǒng)中即使只有個別末端處于開啟狀態(tài)，其整個系統(tǒng) 仍需處于工作狀態(tài)，仍然要耗費電力。 VRV系統(tǒng)全部的傳輸動力來自于自身高效渦旋式壓縮機，無需中央空調系統(tǒng)中必不可少的泵和空調末端等，因而能更進一步做到節(jié)電。 （ 6） 維護保養(yǎng)簡便 ① 無需專業(yè)人員日常維護； ② 無需定期大修； ③ 因是無水系統(tǒng)，故無需清洗水管及水質處理，也不會發(fā) 生水管漏水問題。 （ 7）舒適程度高 ① 每個房間均可單獨控制，并且由于采用了電子膨脹閥及高精度 PID 控制系統(tǒng)可將室濕控制在設定溫度的 177。 ℃ 之間，這是常規(guī)舒適性空調系統(tǒng)所達不到的。 ② VRV 系統(tǒng)主機及室內機噪聲均低于常規(guī)空調系統(tǒng)的主機及末端設備，室外機還具備 “ 夜間噪聲控制 ” 功能，可降低 23dB(A)的夜間運轉噪聲。 ③ 室內機采取許多提高舒適性的措施，如變頻強力運轉，可實現(xiàn)迅速制冷、制熱；自然減風制冷運轉．可實現(xiàn)設定溫度 1／ f 的波動控制；強力雙重送風擋板可使制冷時水平送風，制熱時向下送風；可選配 高效空氣過濾網、超長效空氣濾網等。 正是由于 VRV 系統(tǒng)的 這些特點， 本次設計的賓館建筑空調系統(tǒng) 采用了 VRV系統(tǒng) 。 . 各 層空調房間 室內 機組選型 表 41 室內機 選型 房間名稱 面積 F(m2) 總 冷負荷 Q0(W) 機組型號 臺數(shù) 制冷量（ kW） 大堂、等候休息區(qū) RCI71FSG2Q*2 RCI90FSG2Q*2 RCI100H1Q*2 接待室 RCI71(66)FSG2Q*2 休息室、行李房 RCI28FSG2Q*1 集美大學本科畢業(yè)設計 22 續(xù)表 41 房間名稱 面積 F(m2) 總 冷負荷 Q0(W) 機組型號 臺數(shù) 制冷量（ kW） 會議室 1 RCI56FSG2Q*2 會議室 2 RCI56FSG2Q*2 辦公室 1 RCI28FSG2Q*1 所長辦公室 RCI28FSG2Q*1 辦公室 2 RCI28FSG2Q*1 二層三人標房 1 RPIZ28FSG1Q*1 二層三人標房 2 RPIZ28(22)FSG1Q*1 二層三人標房 3 RPIZ28(22)FSG1Q*1 二層三人標房 4 RPIZ28(22)FSG1Q*1 二層三人標房 5 RPIZ28(22)FSG1Q*1 二層三人標房 6 RPIZ28(22)FSG1Q*1 二層三人標房 7 RPIZ28FSG1Q*1 二層 走道 RCI56(51)FSG2Q*2 三層標準房 1 RPIZ28(22)FSG1Q*1 三層標準房 2 RPIZ28(22)FSG1Q*1 三層標準房 3 RPIZ28(22)FSG1Q*1 三層標準房 4 RPIZ28(22)FSG1Q*1 三層標準房 5 RPIZ28(22)FSG1Q*1 三層標準房 6 RPIZ28(22)FSG1Q*1 三層標準單人間 RPIZ28(22)FSG1Q*1 三層 走道 RCI56(51)FSG2Q*2 四層標準房 1 RPIZ28(22)FSG1Q*1 四層標準房 2 RPIZ28(22)FSG1Q*1 四層標準房 3 RPIZ28(22)FSG1Q*1 四層標準房 4 RPIZ28(22)FSG1Q*1 四層標準房 5 RPIZ28(22)FSG1Q*1 四層標準房 6 RPIZ28(22)FSG1Q*1 四層標準單人間 RPIZ28(22)FSG1Q*1 四層走道 RCI56(51)FSG2Q*2 五層標準房 1 RPIZ28FSG1Q*1 五層標準房 2 RPIZ28(22)FSG1Q*1 五層標準房 3 RPIZ28FSG1Q*1 五層標準房 4 RPIZ28FSG1Q*1 五層標準房 5 RPIZ28FSG1Q*1 五層標準房 6 RPIZ28FSG1Q*1 五層標準單人間 RPIZ28FSG1Q*1 各層 全熱交換器 的選擇及新風管道設計 本設計擬采用 全熱交換器 。 集美大學本科畢業(yè)設計 23 全熱交換器 是指一種含有全熱交換芯體的新風、排風換氣設備 。 設備主要由機箱、全熱交換芯體和送 排風機組成。 其工作原理是：產品工作時，室內排風和新風分別呈正交叉方式流經換熱器芯體時，由于氣流分隔板兩側氣流存在著溫差和蒸汽分壓差，兩股氣流通過分隔板時呈現(xiàn)傳熱傳質現(xiàn)象，引起全熱交換過程。夏季運行時，新風從空調排風獲得冷量，使溫度降低，同時被空調風干燥，使新風含濕量降低；冬季運行時，新風從空調室排風獲得熱量，溫度升高，同時被空調室排風加濕。這樣，通過換熱芯體的全熱換熱過程，讓新風從空調排風中回收能量 。 新風與排風空氣通道為 90176。垂直交叉流結構形式，空氣流道簡潔、流暢，不易積塵，空氣阻力小。芯體的以上結構特點決 定了本身有較高的熱回收效率。每層空氣通道瓦楞與傳熱紙間均采用高性能粘結劑粘結而成，芯體與框架間采用密封膠密封，這種結構形式決定了新風與排風間的交叉泄漏幾乎降至為零。 鑒于全熱 交換器 的優(yōu)點，本設計選擇了這種設備。 一 層 全熱交換器 選型和新風管道設計 （ 1） 全熱交換器 選型 一 層新風量 為 6708 m3/h，左側新風管道的新風量為 4980 m3/h，右側新風管道的新風量為 1728 m3/h。 參照 海信 品牌全熱交換 器 型號，可選 一臺 KPI50021Q 和一臺KPI20211Q 的 全熱交換器 。 其額定風量 分別為 5000 m3/h4980m3/h， 2021 m3/h1728m3/h。 其 送風外部靜壓分別為 350Pa 和 105Pa， 符合要求 。 （ 2）新風管道設計 ① 空氣管道內推薦風速值（聲壓 40～ 60dB），見 表 42。 表 42 低速風管內的風速 管道部位 總管和總支管 無送、回風口的支管 有送、回風口的支管 風速（ m/s） 6~8 5~7 3~5 ② 管道計算 一層左側 新風管道的布置如 圖 41，選 123456 為最 不利環(huán)路，其阻力計算如表43。 集美大學本科畢業(yè)設計 24 圖 41 一 層左側 新風管道布置圖 表 43 一 層左側 新風最不利管路阻力計算 序號 風量 (m3/h) 管寬 (mm) 管高 (mm) 管長 (m) ν (m/s) R (Pa/m) Δ Py (Pa) ξ 動壓 (Pa) △ Pj (Pa) △ Py+△ Pj(Pa) 1 2 3 4 5 6 小計 因此，最不利環(huán)路總阻力 為： P=102Pa 可見， 機組余壓滿足要求。 一層右側 新風管道的布置如 圖 42，選 1234567 為最 不利環(huán)路，其阻力計算如表 44。 圖 42 一 層 右側 新風管道布置圖 集美大學本科畢業(yè)設計 25 表 44 一 層 右側 新風最不利管路阻力計算 序號 風量 (m3/h) 管寬 (mm) 管高 (mm) 管長 (m) ν (m/s) R (Pa/m) Δ Py (Pa) ξ 動壓 (Pa) △ Pj (Pa) △ Py+△ Pj (Pa) 1 2 3 4 5 6 7 小計 因此，最不利環(huán)路總阻力 為： P=102Pa 可見， 機組余壓滿足要求。 二 層 全熱交換器 選型和新風管道設計 1） 全熱交換器 選型 二 層新風量 為 918 m3/h， 參照 海信 品牌全熱交換 器 型號，可選 一臺 KPI10021Q 的全熱交換器 。 其額定風量 1100 m3/h918m3/h， 送風外部靜壓為 175Pa， 符合要求 。 （ 2）新風管道設計 新風管道的布置如圖 42， 選 12346789 為最不利 管路，其阻力計算如 表 44。 圖 43 二 層 新風管道布置圖 集美大學本科畢業(yè)設計 26 表 45 二層 新風最不利管路阻力計算 序號 風量 (m3/h) 管寬 (mm) 管高 (mm) 管長 (m) ν (m/s) R (Pa/m) Δ Py (Pa) ξ 動壓 (Pa) △ Pj (Pa) △ Py+△ Pj (Pa) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 小計 因此，最不利環(huán)路總阻力 為 ： P=175Pa 可見，機組余壓滿足要求。 三 層 全熱交換器 選型和新風