【正文】 大。（2）工風(fēng)面運輸機設(shè)備在回風(fēng)流運轉(zhuǎn)，安全性差。（3）采用下行風(fēng)，自然風(fēng)壓作用方向與機械風(fēng)壓相反，需要的機械風(fēng)壓大，主要通風(fēng)機一旦因故停止運轉(zhuǎn)，工作面下行風(fēng)流有可能停止或反風(fēng)。（4）工作面一旦發(fā)風(fēng)火災(zāi)，所產(chǎn)風(fēng)的火風(fēng)壓與機械風(fēng)壓作用方向相反，會使工作面風(fēng)量減少，容易積聚瓦斯，所以，下行通風(fēng)時在火源地點瓦斯爆炸的可能性比上行通風(fēng)時要大。根據(jù)上行風(fēng)與下行風(fēng)的優(yōu)缺點，還有《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定，確定風(fēng)流流動形式為上行通風(fēng)。 掘進(jìn)工作面通風(fēng)設(shè)計掘進(jìn)巷道時，為了稀釋和排除自煤（巖）體涌出的有害氣體，爆破產(chǎn)生的炮煙和礦塵以及保持良好的氣候條件，必須對掘進(jìn)面進(jìn)行通風(fēng)，即向掘進(jìn)工作面送入新鮮風(fēng)流排出含有煙塵的污濁空氣。 掘進(jìn)通風(fēng)方法本礦井掘進(jìn)工作面采用壓入式通風(fēng)，兩臺局部通風(fēng)機同時供風(fēng)。局部通風(fēng)機和啟動裝置安裝在離掘進(jìn)巷道口10m以外的進(jìn)風(fēng)側(cè)，局部通風(fēng)機把新鮮風(fēng)流經(jīng)風(fēng)筒壓送到掘進(jìn)工作面，污風(fēng)沿巷道排出。工作面爆破后，煙塵充滿迎頭形成一個炮眼拋擲區(qū)，風(fēng)流由風(fēng)筒射出后按紊動射流的特性使炮煙被卷吸到射出的風(fēng)流中，二者摻混共同向前移動，其流速在軸流方向逐漸減小，到一定距離后反向往巷道口方向運動，為了有效地排出炮煙，風(fēng)筒出口與工作面的距離不超過有效射程（一般為5米），否則會出現(xiàn)煙流停滯區(qū)。 掘進(jìn)工作面設(shè)備裝置1）風(fēng)筒的種類掘進(jìn)通風(fēng)使用的風(fēng)筒有金屬風(fēng)筒和帆布、膠布、人造革等柔性風(fēng)筒。柔性風(fēng)筒重量輕，易于貯存和搬運，連接和懸吊也簡單，膠布和人造革風(fēng)筒防水性能好，且柔性風(fēng)筒適于壓入式通風(fēng)，因此選用直徑為600㎜的膠布風(fēng)筒。風(fēng)筒特性如表63。表33 風(fēng)筒特性表Table 33 duct characteristics table風(fēng)筒類別風(fēng)筒直徑㎜接頭方式百米風(fēng)阻Ns2/m8備注膠布風(fēng)筒600雙反邊30m一節(jié)2）局部通風(fēng)設(shè)備選擇BKJ6611型通風(fēng)機具有效率高、噪音低的特點，最高效率達(dá)90%，與JBT型相比，提高效率15%~30%；常用工作區(qū)的噪聲為98~99dB（A），比JBT型局部通風(fēng)機降低6~8dB(A)。（如下表）表3–4 BKJ6611型局部通風(fēng)機性能參數(shù)表Table 34 BKJ6611local fan performance parameters table型號風(fēng)量m3/min全風(fēng)壓Pa功率KW轉(zhuǎn)速r/min動輪直徑m801506001200295012021080015002950170300100019002950240420120023001529503305701500290022295047088020003700422950根據(jù)要求，考慮經(jīng)濟且能滿足風(fēng)量需要。3）其他裝置其他裝置有兩道正向風(fēng)門三道反向風(fēng)門，防逆風(fēng)設(shè)備（包括感應(yīng)風(fēng)板和瓦斯傳感器），兩道防突柵欄和隔爆水棚，這些設(shè)施有效的防止了突出造成損失的擴大，加大了掘進(jìn)工作面的安全系數(shù)。 掘進(jìn)通風(fēng)安全措施采用局部通風(fēng)機通風(fēng)時，其安裝和使用應(yīng)遵守《規(guī)程》第131條的規(guī)定，做到：（1） 局部通風(fēng)機有專人負(fù)責(zé)管理，局部通風(fēng)機和啟動裝置必須裝在進(jìn)風(fēng)巷道中，距回風(fēng)口不小10m，局部通風(fēng)機吸風(fēng)量必須小于全風(fēng)壓供給該處的風(fēng)量，以免發(fā)生循環(huán)風(fēng)。（2） 防止局部通風(fēng)機電動機燒壞，除加強對局部通風(fēng)機和啟動裝置的檢查和檢修外，采用如QC8380型磁力啟動器。（3） 局部通風(fēng)機和掘進(jìn)工作面中的電氣設(shè)備必須裝有延時的風(fēng)電閉鎖裝置，一旦局部通風(fēng)機停止運轉(zhuǎn)便能立即自動切斷局部通風(fēng)機供風(fēng)巷道的一切電源。（4） 在煤巷掘進(jìn)時，應(yīng)安設(shè)瓦斯自動檢測報警斷電裝置和防逆風(fēng)裝置。（5） 建立局部通風(fēng)機停開制度。當(dāng)因檢修、停電等原因停風(fēng)時，必須撤出人員，切斷電源。 全礦通風(fēng)阻力計算在主要通風(fēng)機整個服務(wù)期限內(nèi)，礦井通風(fēng)總阻力隨著開采深度的增加和走向范圍的擴大以及產(chǎn)量提高而增加。為了主要通風(fēng)機于整個服務(wù)期限內(nèi)均能在合理的效率范圍內(nèi)運轉(zhuǎn)，在選擇主要通風(fēng)機時必須考慮到最大可能的總阻力和最小可能的總阻力，前者對應(yīng)于主要通風(fēng)機服務(wù)期限內(nèi)通風(fēng)最困難時期礦井總阻力，后者對應(yīng)于通風(fēng)最容易時期的礦井總阻力，同時還考慮到自然風(fēng)壓的作用。在進(jìn)行礦井通風(fēng)總阻力計算時，不要計算每一條巷道的通風(fēng)阻力，只選擇其中一條阻力最大的風(fēng)路進(jìn)行計算。但必須是選擇礦井達(dá)到設(shè)計產(chǎn)量以后，通風(fēng)容易時期和通風(fēng)困難時期的阻力最大風(fēng)路。一般，可在兩個時期的通風(fēng)系統(tǒng)圖上根據(jù)采掘作業(yè)布置情況分別找出風(fēng)流線路最長、風(fēng)量較大的一條線路作為阻力最大的風(fēng)路。在選定的線路上(分最容易和最困難時期)，從進(jìn)風(fēng)井口到回風(fēng)井口逐段編號，對各段井巷進(jìn)行阻力計算，然后累加起來得出這兩個時期的各自井巷通風(fēng)總阻力(h阻易、h阻難)。如果通風(fēng)系統(tǒng)復(fù)雜，直觀上難以判斷哪條風(fēng)路阻力最大時，則需選擇幾條風(fēng)路，通過計算比較選出其中最大值。見圖31。圖31 通風(fēng)容易時期通風(fēng)系統(tǒng)示意圖Fig. 3 1 ventilation during ventilation system easily diagram圖32 通風(fēng)困難時期通風(fēng)系統(tǒng)示意圖Fig. 32 ventilation difficult period ventilation system diagram圖33 通風(fēng)容易時期通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖 3 ventilation easily period ventilation network graph圖34 通風(fēng)困難時期通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖 ventilation difficult period ventilation network graph如果礦井服務(wù)年限較長，則只計算頭15～25a的通風(fēng)容易和困難兩個時期的井巷通風(fēng)總阻力。通過主要通風(fēng)機的風(fēng)量Q扇必大于通過出風(fēng)井的礦井總風(fēng)量Q礦，為了計算礦井的阻力，必先算出Q扇：對于抽出式：Q扇=(～)Q礦(m3/min)式中，～。 Q扇易=54 =。Q扇難=72=。（根據(jù)通風(fēng)阻力計算表數(shù)據(jù)）為了經(jīng)濟、合理、安全地使用主要通風(fēng)機，應(yīng)控制h阻難不太大，對大型礦井不超過4400Pa，有自燃傾向的礦井不超過3400Pa。計算方法：沿著上述兩個時期通風(fēng)阻力最大的風(fēng)路，分別用下式算出各區(qū)段井巷的摩擦阻力：h摩=aLUQ2/S3（Pa）式中：L、U、S分別為各井巷的長度、周長、凈斷面積(m,m,m2)； a摩擦阻力系數(shù)；Q各井巷和硐室所通過的風(fēng)量分配值，系根據(jù)前面所計算的各井巷硐室所需要的實際風(fēng)量值再乘以K礦(即考慮井巷的內(nèi)部漏風(fēng)和配風(fēng)不均勻等因素)后所求得風(fēng)量值，m3/s。其總和為總摩擦阻力∑h摩，即是：∑h摩 =h12+h23+……+hn(n+1) (Pa)式中：h1h2……為各段井巷之摩擦阻力，Pa。 具體計算數(shù)據(jù)見表3表36。因此，全礦總阻力為：(1)通風(fēng)容易時期的總阻力h阻易為：h阻易=∑h摩易=1044 =1253Pa(2)通風(fēng)困難時期的總阻力h阻難為：h阻難=∑h摩難==2599Pa式中：、。 主要通風(fēng)機選型 選擇主要通風(fēng)機通常用主要通風(fēng)機的個體特性曲線來選擇主要通風(fēng)機。要保證主要通風(fēng)機在容易時期的工作效率不致太低，又能保證主要通風(fēng)機在困難時期風(fēng)壓夠用且能有足夠的風(fēng)量，同時還要考慮自然風(fēng)壓的影響。由于九里山煤礦進(jìn)風(fēng)井和出風(fēng)井的地面水平標(biāo)高相差不大，所以，自然風(fēng)壓的影響可以忽略不計。根據(jù)求出的Q扇、h扇難、h扇易兩組數(shù)據(jù)，在主要通風(fēng)機個體特性曲線圖表上選擇合適的主要通風(fēng)機。對軸流式主要通風(fēng)機：容易時期應(yīng)在安裝角θ較小的情況工作，困難時期表35 通風(fēng)容易時期通風(fēng)阻力計算表Table 35 mine ventilation period of easy putation of the total resistance12采區(qū)節(jié)點名稱支護(hù)形式斷面形狀 αLUSRQhV12副井混凝土砌碹圓形31828116160 23進(jìn)風(fēng)石門1料石砌碹半圓17218102容 34進(jìn)風(fēng)石門2料石砌碹半圓14124745西大巷料石砌碹半圓125094026956軌道上山1錨噴半圓50094013967軌道上山2錨噴半圓30093778軌道上山3錨噴半圓60924易89下聯(lián)巷錨噴半圓208910下順槽工字鋼梯形6001321011炮采面單體液壓架矩形1005131112回風(fēng)巷工字鋼梯形600132時1213上聯(lián)巷 錨噴半圓501321314回風(fēng)上山1錨噴半圓2010491415回風(fēng)石門料石砌碹半圓101054期1516西風(fēng)井混凝土砌碹圓形1261354風(fēng)硐54合計 1044表36 通風(fēng)困難時期通風(fēng)阻力計算表Table36 ventilation shaft difficult time putation of the total resistance11采區(qū)節(jié)點名稱支護(hù)形式斷面形狀 αLUSRQhV12副井混凝土砌碹圓形318126 23進(jìn)風(fēng)石門1料石砌碹半圓17218112困34′進(jìn)風(fēng)石門2料石砌碹半圓1412654′5′東大巷料石砌碹半圓12509585′101軌道上山錨噴半圓340948難101102下聯(lián)巷錨噴半圓5016102103下順槽工字鋼梯形120021103104綜采面液壓支架160821時104105回風(fēng)巷工字鋼梯形120021105106上聯(lián)巷 錨噴半圓2021106107回風(fēng)上山錨噴半圓4801067107108回風(fēng)石門料石砌碹半圓101072108109東風(fēng)井混凝土砌碹圓形12872風(fēng)硐72合計 應(yīng)在安裝角θ較大的情況下工作。，如兩組數(shù)據(jù)所確定的工作點不是剛好落在特性曲線上，應(yīng)偏大一個調(diào)整級差(176。為一個級差)確定主要通風(fēng)機特性曲線。再求出主要通風(fēng)機工作風(fēng)阻，依此值計算并繪制風(fēng)阻曲線交于風(fēng)機特性曲線上，即為所選擇的主要通風(fēng)機的工作點。對離心式主要通風(fēng)機：容易時期應(yīng)在轉(zhuǎn)數(shù)較低的情況工作，困難時期應(yīng)在轉(zhuǎn)數(shù)較高的情況下工作。如兩組數(shù)據(jù)所確定的工作點也不是剛好落在特性曲線上，應(yīng)偏大一個調(diào)整轉(zhuǎn)數(shù)級差確定主要通風(fēng)機特性曲線，其工作點可采取增大主要通風(fēng)機工作風(fēng)阻的方法(用調(diào)節(jié)閘門增大阻力)確定。選定主要通風(fēng)機后，將兩個時期的主要通風(fēng)機型號、動輪直徑、動輪葉片安裝角度(指軸流式)、轉(zhuǎn)數(shù)、風(fēng)壓、風(fēng)量、效率、輸入功率等數(shù)值，列出一覽表，并繪出所選主要通風(fēng)機的特性曲線及工作點。根據(jù)計算的礦井通風(fēng)阻力和所需風(fēng)量，兩翼選用同等能力的風(fēng)機就能滿足一水平通風(fēng)需要。，有關(guān)數(shù)據(jù)見表37。表37 主要通風(fēng)機性能參數(shù)表Table 37 main technical parameters fan table時期型號動輪直徑/dm葉片安裝角轉(zhuǎn)數(shù)/r/min風(fēng)壓風(fēng)量效率/%輸入功率/KW容易2233176。/ 30176。74014506473127困難2245176。/ 42176。740265073289主要通風(fēng)機的工況點見圖35。 圖35中，點M1為通風(fēng)容易時期工況點，阻力為1450Pa,風(fēng)量為64m3/s。點M1下方的點為容易時期設(shè)計的風(fēng)機吸風(fēng)量。點M2為通風(fēng)困難時期工況點，阻力為2650Pa,；點M2下方的點為困難時期設(shè)計的風(fēng)機吸風(fēng)量。圖35 主要通風(fēng)機工況點Figure 35 fan actual working condition 電動機選擇根據(jù)通風(fēng)容易和通風(fēng)困難兩個時期主要通風(fēng)機的輸入功率，計算電動機的輸出功率N電出。當(dāng)選擇異步電動機時，