【正文】 墻都沒有連梁與其相連，則由上式計(jì)算出的和，就是第i片剪力墻j樓層處的彎矩和剪力。 框架梁、柱的內(nèi)力計(jì)算軸框架（1）柱的反彎點(diǎn)高度比柱的反彎點(diǎn)高度比按下式計(jì)算：y=y0+y1+y2+y3。本例倒三角形荷載產(chǎn)生的剪力占總剪力的74%，為方便計(jì)算，反彎點(diǎn)高度比近似取倒三角形荷載的反彎點(diǎn)高度比。根據(jù)梁、柱線剛度比k、總層數(shù)n、計(jì)算層j及柱上、下端梁線剛度比a上、下層與本層高度比aa3，由高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)教材相應(yīng)表格依次查出y0、yyy3，即得y。③、⑨柱各層y值。軸⑤、⑦柱的計(jì)算方法相同。（2）梁、柱端彎矩，該剪力乘以反彎點(diǎn)高度或者yhi或（1y）hi可得柱端彎矩。梁端彎矩由匯交于結(jié)點(diǎn)的桿端彎矩平衡條件求出。以F軸8層中柱上端節(jié)點(diǎn)為例，、下層柱剪力為V9=，V8=，=，y8=。則M9== kN?m；M8=50（1－）= kN?m，、右梁線剛度=103 kN?m；=103kN?m,則節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩為：按上述作法求得的軸框架各梁、。⑨和⑦梁、柱端彎矩分別與③和⑤對(duì)稱，在此不再贅述。（3）梁的剪力及柱的軸力各梁的剪力由梁端彎矩根據(jù)平衡條件求出，柱的軸力由該層以上各層與柱相連的梁端剪力的和求得。⑨和⑦梁、柱端彎矩分別與③和⑤對(duì)稱，在此不再贅述。 8 豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 框架內(nèi)力計(jì)算現(xiàn)以軸框架為例，說(shuō)明恒載作用下框架內(nèi)力的計(jì)算過(guò)程，其他各軸框架的計(jì)算與此相同，不再一一列出。采用整體彎矩分配法計(jì)算，對(duì)框架彎矩進(jìn)行整體分配和傳遞，傳遞系數(shù)均取1/2。對(duì)力矩分配、傳遞的過(guò)程作了如下改進(jìn)：（1）將由結(jié)點(diǎn)不平衡力矩較大的結(jié)點(diǎn)開始計(jì)算，改為按結(jié)點(diǎn)順序進(jìn)行；（2）將由各結(jié)點(diǎn)逐一分配、傳遞，改為所有結(jié)點(diǎn)同時(shí)放松，進(jìn)行分配力矩（只與結(jié)點(diǎn)各桿近端有關(guān)），再將所有結(jié)點(diǎn)同時(shí)固定，進(jìn)行力矩傳遞（只與各桿遠(yuǎn)端有關(guān)），并計(jì)算各結(jié)點(diǎn)新的不平衡力矩。每個(gè)結(jié)點(diǎn)都進(jìn)行不少于六個(gè)循環(huán)的分配和傳遞。 計(jì)算簡(jiǎn)圖、樓面恒荷載及梁與梁上隔墻重量，得到軸框架的荷載，各荷載均取標(biāo)準(zhǔn)值，以便于各種工況下的荷載效應(yīng)組合，如圖81a所示。在計(jì)算過(guò)程中作了如下簡(jiǎn)化：，忽略梁側(cè)批蕩重。具體計(jì)算如下：標(biāo)準(zhǔn)層：KL10：截面尺寸：250mm550mm梁的自重為：g k1＝（－）25= kN/m隔墻荷載為：g k2＝()＝ kN/m板18傳來(lái)的三角形荷載： q k1=板19傳來(lái)的三角形荷載： q k2=KL11：截面尺寸：250mm550mm梁的自重為：g k1＝（－）25= kN/m隔墻荷載為：g k2＝()＝ kN/m板TB3傳來(lái)的均布荷載： q k1=頂層（天面）：KL10：截面尺寸：250mm550mm梁的自重為： g k1＝（－）25= kN/m女兒墻荷載為：g k2＝＝板18傳來(lái)的三角形荷載： q k1=板19傳來(lái)的三角形荷載： q k2=KL11：截面尺寸：250mm550mm梁的自重為： g k1＝（－）25= kN/m女兒墻荷載為：g k2＝＝ kN/m板WB13傳來(lái)的三角形荷載： q k1=軸中的每一跨除框架梁自重及梁上隔墻重之外，其余荷載都不是對(duì)稱荷載，應(yīng)用力法分別求出它們的固端彎矩，但這樣作很麻煩，同時(shí)各荷載差異并不太大，因此這里近似按對(duì)稱荷載處理，并將三角形荷載化為具有相同支座彎矩的等效均布荷載再與框架梁及隔墻的均布荷載相加，具體計(jì)算如表81所示。轉(zhuǎn)換后在恒載下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖81b所示。 分配系數(shù)及固端彎矩梁柱線剛度由第5章查得軸框架梁線剛度：KL10：ib=104 kNmKL11：ib=104 kNm 軸框架在恒載作用下的示意圖 軸框架在恒載下的計(jì)算簡(jiǎn)圖。分配系數(shù) 計(jì)算彎矩分配系數(shù)時(shí)，各層柱為ic。梁的固端彎矩各梁分別受均布荷載和集中荷載作用,。 分配與傳遞以頂層為例。其余各層彎矩分配與傳遞過(guò)程和頂層相同。 恒載作用下第12層彎矩圖 恒載作用下F軸梁柱彎矩圖計(jì)算各跨梁端剪力時(shí)，可將梁看作簡(jiǎn)支梁，求出梁在梁端彎矩和該跨梁上的恒載作用下的支座反力即為梁端剪力；各柱端剪力根據(jù)柱端彎矩由平衡條件求出；各柱上端軸力由橫向框架梁端剪力、縱向框架梁端支反力（按簡(jiǎn)支梁計(jì)算）與上層柱傳來(lái)的軸力相加而得；各柱下端軸力為上端軸力加本層柱自重。按以上作法求得的F軸各梁、7?；詈奢d作用下的彎矩分配、傳遞與恒載作用下的計(jì)算完全相同，不再贅述。此處僅列出各個(gè)計(jì)算表格。 剪力墻內(nèi)力計(jì)算在豎向荷載作用下剪力墻只有軸力和彎矩，而且彎矩通常都較小，為簡(jiǎn)化計(jì)算常忽略不計(jì)。下面以W2在恒載作用下的情況為例，說(shuō)明內(nèi)力計(jì)算過(guò)程。 軸力的計(jì)算恒載作用下W2的軸力有以下幾部分：（1）墻肢自重；（2）墻肢兩側(cè)由樓板傳來(lái)（a）頂層 （b）標(biāo)準(zhǔn)層 W2的恒荷載示意圖的三角形荷載；（3）縱向梁傳來(lái)的集中荷載。 (4)橫向梁傳來(lái)的集中荷載。墻肢自重q1為剪力墻單位長(zhǎng)度的自重，由該層墻高墻厚單位體積自重求得：11層q1=25= kN/m2～10層 q1=25=15 kN/m首層 q1=25= kN/m各層q1值乘墻截面長(zhǎng)（）即得該層墻自重。樓板傳來(lái)荷載樓板傳來(lái)的荷載為各三角形的面積與樓板單位面積恒載標(biāo)準(zhǔn)值的乘積，三角形荷載（q2）的合力為12層： ，2～11層： ?？v向梁傳來(lái)的荷載P標(biāo)準(zhǔn)層P處的縱梁（次梁）除受板傳來(lái)的荷載（按梯形荷載計(jì)算）和梁自重外，還有隔墻（厚120㎜）傳來(lái)的荷載；頂層P處的縱梁上沒有隔墻傳來(lái)的荷載。、樓面、梁及梁上墻重，不考慮各跨梁的連續(xù)性，按簡(jiǎn)支梁求出支座反力，再反向加到墻上，可得各集中荷載。標(biāo)準(zhǔn)層縱向梁傳來(lái)的荷載計(jì)算如下：梁自重為 (247。2 )[25]= kN縱梁承受的樓板恒載傳給剪力墻的合力為縱梁兩側(cè)板面積之半減去板傳給橫向框架梁及剪力墻的三角形面積后與單位面積板重的乘積再除以2，即梁上隔墻傳來(lái)的荷載為頂層縱向梁傳來(lái)的荷載計(jì)算如下：梁自重為 (247。2 )[25]= kN縱梁承受的樓板恒載傳給剪力墻的合力為橫向梁傳來(lái)的荷載 該橫向梁受力情況為標(biāo)準(zhǔn)層：由力學(xué)求解器求得：P2=P1=頂層： 同理求得P1=P2= 彎矩的計(jì)算W2某層所承受的彎矩是各恒載向W2形心處平移所得彎矩。以上各彎矩的代數(shù)和即為W2該層承受的彎矩值。，W2所承受的各恒載關(guān)于W2形心對(duì)稱布置，故彎矩為零，無(wú)需計(jì)算?；詈奢d作用下W2的軸力、彎矩計(jì)算方法與恒載作用下的計(jì)算方法相同。各荷載值改動(dòng)如下：12層： ， P1=P2=2～11層： ， P1=P2= 計(jì)算活荷載作用剪力墻軸力、彎矩的時(shí)候不用計(jì)算墻自重。9 荷載效應(yīng)組合根據(jù)《高規(guī)》規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)要同時(shí)按式（81）及式（82）計(jì)算荷載效應(yīng)組合。按式（81）計(jì)算時(shí)，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合為，式中，；對(duì)由可變荷載效應(yīng)控制的組合為和。按式（82）計(jì)算時(shí)，對(duì)本結(jié)構(gòu)（H60m，7度抗震設(shè)計(jì)）可表示為。對(duì)風(fēng)荷載和地震作用尚需考慮正、反兩個(gè)方向的荷載效應(yīng)。現(xiàn)僅以大多數(shù)情況下對(duì)最不利內(nèi)力起控制作用的上述第1和第4兩種組合為例，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程。 框架梁柱的內(nèi)力組合 梁、柱內(nèi)力調(diào)整為了獲得梁（含連梁）、柱桿端截面的彎矩和剪力，需要將7及8節(jié)中計(jì)算的節(jié)點(diǎn)內(nèi)力值換算為支座邊緣的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。，A端支座邊緣處的彎矩和剪力可近似按下式換算： 梁支座邊緣的彎矩和剪力 柱支座邊緣內(nèi)力示意圖 （q為作用在梁上的均布荷載） 柱支座邊緣處的彎矩與梁支座邊緣彎矩的換算公式相同，由于柱的彎矩圖均為直線圖形（），故柱支座邊緣的剪力值仍為節(jié)點(diǎn)處的剪力值。另外在內(nèi)力組合前，對(duì)豎向荷載作用下梁支座邊緣處的彎矩需乘以彎矩調(diào)幅系數(shù)（）?，F(xiàn)僅以12層軸35跨為例計(jì)算框架梁KL10的控制截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。水平地震作用下彎矩和剪力的調(diào)整計(jì)算：：。即截面3在水平地震作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；截面5在水平地震作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；水平地震作用下柱支座邊緣處的剪力為：。恒荷載作用下彎矩和剪力的調(diào)整計(jì)算：：，。即截面3在恒荷載作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；截面5在恒荷載作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；恒荷載作用下梁跨中彎矩調(diào)整值為：；截面3在恒荷載作用下柱支座邊緣處的剪力為：；截面5L在恒荷載作用下柱支座邊緣處的剪力為：。不符合式（83）的要求，故取梁跨中彎矩的調(diào)整值為：，符合式（83）的要求?；詈奢d作用下彎矩和剪力的調(diào)整計(jì)算：：，。即截面3在活荷載作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；截面5在活荷載作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；活荷載作用下梁跨中彎矩調(diào)整值為：；（在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，可以不考慮活荷載不利分布，~。）截面3在活荷載作用下柱支座邊緣處的剪力為：；截面5L在活荷載作用下柱支座邊緣處的剪力為：。 ，符合式（83）的要求。其中豎向荷載下的梁端彎矩值已作了塑性調(diào)幅，跨中彎矩根據(jù)調(diào)幅前的梁端彎矩、剪力和梁上實(shí)際荷載由平衡條件求得。各值均通過(guò)式（83）的驗(yàn)算，計(jì)算過(guò)程從略。柱支座邊緣處的彎矩與梁支座邊緣彎矩的換算公式相同，剪力值仍為節(jié)點(diǎn)處的剪力值。現(xiàn)僅以11層上端截面截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算為例，計(jì)算過(guò)程從略。各內(nèi)力作用下彎矩、軸力、剪力的調(diào)整計(jì)算：注：梁截面彎矩以下部纖維受拉為正，單位為kN?m；各剪力只給出大小，單位為kN。上端彎矩：，剪力：，軸力：，；上端彎矩：，剪力：，軸力：，；上端彎矩：，：，；：，：，剪力：；如822所述，W2所承受的各恒載及活載關(guān)于W2形心對(duì)稱布置，故彎矩為零。：：③號(hào)柱在恒載作用下支座邊緣彎矩為：⑤號(hào)柱在恒載作用下支座邊緣彎矩為：同理③號(hào)柱和⑤號(hào)柱在活荷載作用下支座邊緣彎矩分別為：，③號(hào)柱和⑤號(hào)柱在活荷載作用下支座邊緣彎矩分別為：，剪力墻在內(nèi)力作用下彎矩、剪力、軸力均無(wú)需調(diào)整，各框架柱在內(nèi)力作用下剪力、軸力也無(wú)需調(diào)整，直接取以上各表中的數(shù)據(jù)即可。 框架梁、柱的內(nèi)力組合在有地震作用組合時(shí)，承載力抗震調(diào)整系數(shù)應(yīng)根據(jù)梁、柱、剪力墻各構(gòu)件的不同受力狀態(tài)由《高層建筑框架剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》。重力荷載代表值G應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和，各可變荷載的組合值系數(shù)應(yīng)按如下規(guī)定取值：（1）；（2）；（3）；（4）；（5）按等效均布荷載計(jì)算的樓面活荷載；藏書庫(kù)；（6）吊車懸吊物重力：。與本設(shè)計(jì)相關(guān)的是此規(guī)定的5項(xiàng)，綜合以上各項(xiàng)的規(guī)定，重力荷載代表值的效應(yīng)按下式計(jì)算：屋面層：其他層：；軸。注：梁截面彎矩以下部纖維受拉為正，單位為kN?m；各剪力只給出大小，單位為kN。 剪力墻的內(nèi)力組合 W2上、。10 截面設(shè)計(jì)各構(gòu)件最不利內(nèi)力組合完成后，即可進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。截面設(shè)計(jì)應(yīng)按照抗震等級(jí)的要求進(jìn)行，本結(jié)構(gòu)框架的抗震等級(jí)為三級(jí)，剪力墻的抗震等級(jí)為二級(jí)。作為示例，本節(jié)僅給出軸框架12層梁、10層柱和1層剪力墻W2的截面配筋計(jì)算，其他層梁柱及剪力墻的計(jì)算見表格。 框架梁現(xiàn)以12層35跨(KL10)為例，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程。混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30， ，縱筋為HRB335，；箍筋HPB235。 正截面受彎承載力計(jì)算，控制截面最大內(nèi)力為：跨中截面；支座截面；；?？缰薪孛姘吹筁形截面計(jì)算，，，按單排布筋。 屬于第Ⅰ類L形截面的較大值,滿足最小配筋率要求。實(shí)配鋼筋5B25（As=1649mm2）。支座截面以支座5L為例，按矩形截面計(jì)算，截面最大彎矩為，將上面求出的跨中兩根2B 25受拉縱筋作為受壓鋼筋，則=982mm2 構(gòu)造配鋼筋3φ20（As = 942mm2）。 斜截面受剪承載力計(jì)算查內(nèi)力組合表93，支座截面最不利剪力值。根據(jù)強(qiáng)剪弱彎的要求，梁端截面剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按式（9－14）適當(dāng)調(diào)整，即式中選自表93。剪壓比 ，滿足最小截面尺寸要求。箍筋選用HPB235級(jí)鋼筋， ，由式（9－16）有現(xiàn)選φ8@130雙肢箍（箍筋加密區(qū)選用φ8@100），滿足要求。配箍率為（《高規(guī)》）梁端箍筋加密區(qū)的箍筋最大間距和最小直徑尚應(yīng)滿足（《建筑抗震設(shè)