【正文】 設計流量：Q=5100L/s，泵房工程結構按遠期流量設計。 泵房設計 對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入細格柵、平流式沉砂池、初沉池，然后通過A/A/O池、消毒池最后由出水管道排入 。（即泵房吸水池最低水位）提升后水位3m。所以提升凈揚程Z==水泵水頭損失取2m保護安全水頭取1m從而需水泵揚程H=+2+1=再根據(jù)設計流量5100 L/s，近期采用3臺型號為30MN30A的潛水泵，兩用一備。該泵提升流量為6700 m3/h，轉數(shù)485轉/分，效率90%。占地面積：S==㎡,，泵房為半地下式地下埋深4m。 計算示意圖如下： 污水提升泵房計算示意圖 細格柵 設計流量設計流量按近期計算。 設計規(guī)范《室外排水規(guī)范》GB500142006中規(guī)定如下：格柵柵條間隙寬度，應符合下列要求： ⑴細格柵：～10mm； ⑵～。除轉鼓式格柵除污機外，機械清除格柵的安裝角度宜為60176?！?0176。人工清除格柵的安裝角度宜為30176?！?0176。 ⑶細格柵柵渣宜采用螺旋輸送機輸送。 ⑷～，細格柵用大值。取W1=。 ⑸柵條寬度S=10mm，選用迎水面為半圓形矩形柵條。 柵條示意圖 設計參數(shù)設計流量Q=3700L/s柵前流速v1=，過柵流速v2=柵條寬度s=，格柵間隙e=15mm，格柵傾角α=70176。單位柵渣量ω1=。 設計計算⑴確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得柵前槽寬設三組格柵，則每組設計流量 =1/3Q=1200L/s則柵前水深 ⑵柵條間隙數(shù) （取n=99） ⑶柵槽有效寬度B2=s（n1）+en=（991）+99=2+＝（） ⑷進水渠道漸寬部分長度 （其中α1為進水渠展開角） ⑸柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 ⑹過柵水頭損失（h1）因柵條邊為矩形截面，取k=3，則 h0：計算水頭損失 k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時ε= ⑺柵后槽總高度（H） 取柵前渠道超高h2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+=⑻柵后槽總高度H=h+h1+h2=++= ⑼格柵總長度（L） L=L1+L2+++ =++++176。 = ⑽每日柵渣量ω=Qmax/Kz=86400/1000 =所以宜采用機械格柵清渣 ： 細格柵計算示意圖 設備選擇 ⑴細柵除污機 本設計選擇杭州杭氧環(huán)保設備有限公司生產的LGC110020型高鏈式格柵除污機，外型總寬3000mm，有效寬度2470m，耙齒移動速度越6m/min，安裝角度70176。 ⑵螺旋壓榨機 本設計選擇江蘇宜興市博高環(huán)保設備有限公司的LY400型螺旋壓榨機，轉速5～，輸送量4m3/h，功率4kW。 ⑶啟閉機及閘門 選擇江蘇天雨集團型號為QDA20的啟閉機，共選6臺。閘門為江蘇天雨集團的AYZ900型暗桿閘門，選6臺。在細格柵進口及出口處均設置。 沉砂池 沉砂池的比較 沉砂池功能是去除比重較大的無機顆粒，如泥砂，煤渣等。設于初沉池之前，以減輕沉淀池的負擔及改善污泥處理構筑物的處理條件。： 沉砂池方案比較優(yōu)點缺點平流沉砂池沉砂效果好，耐沖擊負荷，適應溫度變化。工作穩(wěn)定，構造簡單，易于施工，便于管理。占地面積大，配水不均勻。易出現(xiàn)短流和偏流。池中夾雜有15％有機物，不便于沉砂池的后續(xù)處理。曝氣沉砂池沉砂與有機物能很好的分離，克服了平流沉砂池的缺點。通過調節(jié)曝氣量可控制污水的漩流速度，除砂效率高。可起到預曝氣的作用。曝氣作用使污水進行充氧，對后續(xù)的污水生化脫氮除磷帶來影響，不適用于此系統(tǒng)中。多爾沉砂池進水均勻，分離出的砂粒比較純凈，有機物含量僅10％左右，含水率也較低。構造比平流式沉砂池復雜。鐘式沉砂池占地面積小，沉砂效果受水量變化影響很小，砂水分離效果好，分離出的砂子含水率低率，有機物含量少，便于運輸。需要隨時調整轉速。豎流沉砂池豎流式沉砂池通常用于去除較粗(粒徑在o．6mmrAJa)的砂粒去除效率低，且結構復雜。本設計采用平流式沉砂池 設計參數(shù) 設計流量：Q=3700L/s 設計流速：v= 水力停留時間：t=40s 設計計算 ⑴沉砂池長度： L=vt=40=12m ⑵水流斷面積： A=Q/v 設三座沉砂池，Q=1/3Q= m3/s/3= m3/s則A=Q/v= ⑶池總寬度： 設計n=2格，每格寬取b=，池總寬B=2b=4m ， ⑷有效水深： h2=A/B== （～1m之間） ⑸貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則 每個沉砂斗容積 （每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量30m3/106m3， K： ⑹沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬a1=，斗壁與水平面的傾角為60176。，斗高h3=，則沉砂斗上口寬： 沉砂斗容積： （略大于V1=，符合要求） ⑺沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂 斗長度為： 則沉泥區(qū)高度為 H3=hd+ =+= 池總高度H ：設超高h1=， H=h1+h2+h3=6++= ⑻進水漸寬部分長度: ⑼出水漸窄部分長度: L3=L1= ⑽總長： L=L0+L1+L3=12++= ⑾： 平流式沉砂池計算示意圖 設備選擇刮砂設備選用江蘇省鵬鷂集團有限公司制造的LGS600型鏈條式除砂機，集砂槽凈寬600mm，刮板線速度3m/min。沉淀池一般分平流式、豎流式和輻流式，下表為各種池型優(yōu)缺點和適用條件。表格 初沉池方案比較池型優(yōu)點缺點適用條件平流式(1) 沉淀效果好(2) 對沖擊負荷和溫度變化的適應能力強(3) 施工簡易(4) 平面布置緊湊(5) 排泥設備已趨于穩(wěn)定(1) 配水不易均勻(2) 采用機械排泥時，設備復雜，對施工質量要求高適用于大、中、小型污水廠豎流式(1) 排泥方便(2) 占地面積小(1) 池子深度大，施工困難(2) 對沖擊負荷和溫度變化的適應能力差適用于小型污水廠輻流式(1) 多為機械排泥，運行可靠，管理簡單(2) 排泥設備已定型化機械排泥設備復雜，對施工質量要求高適用于大中型污水處理廠本設計初沉池采用平流式沉淀池 表格 7生物處理前平流式初沉池經(jīng)驗設計參數(shù)沉淀時間t（h）有效水深h2（m）表面水力負荷q m3/ 平均流速v（mm/s）超高h1（m）堰口負荷L/（）長寬比排泥管（mm）74200依據(jù)上表取t= h2= v=6 mm/s設計水量Q=14 104m3/d=5832 m3/h本設計設三座初沉池，則每座初沉池的設計水量Q0=1/3Q=1/35832 m3/h=1944 m3/h（按近期最大旱流量設計，遠期預留地增加一座）說明：以下計算按期中一座初沉池進行設計計算，其它均相同。⑴表面積：A= Q0t/ h2= ⑵表面水力負荷： q= Q0/ A=1944/810= m3/ 滿足設計范圍要求 ⑶池長： L===27m ⑷池寬： B=A/L=810/27=30m 每座沉淀池分6格，即n=6則每格寬b=B/6=30/6=5m⑸校核表面水力負荷q=Q/A=5832/27563= m3/ （～）沉淀時間 T=V/Q=275633/5832=（～）長寬比核算L/b=27/5=4合格長深比核算Lh2=27/3=98 合格⑹污泥量的計算：W=Q249（C0C1）100/kz103r（100P0）式中C0——進水SS濃度 103kg/m3 C1——出水SS濃度 103kg/m3 r ——污泥濃重 103kg/m3 P0——污泥含水率 T ——兩次排泥時間間隔 d濃縮池，污泥脫水機上的上清液回流至初沉池中 C1取C0的50%60%取C1=50%C0則C0= C1=50%195mg/L= P0為95%97% 取P0=96%P095%時 r=103kg/m3取T=2d則兩日產生污泥量為W=Q249（C0C1）100/kz103r（100P0） =583224（）1002/（10096）103103 = m3所以每格沉淀池兩日產生污泥量為 W1=W/63=⑺污泥斗容積：本設計中，污泥斗為方斗。設計斗底寬a1=，斗壁與水平面的傾角為60176。a=b=5m則斗高h‘‘4= 污泥斗以上梯形的長度：h‘4=（27+）=所以h4= h‘‘4+ h‘4=+=污泥斗容積： （滿足要求）⑻沉淀池總高度計算:本設計采用機械刮泥，故取緩沖層高h3==則H=h2+h2+h3+h4=+++= ⑼：表格 8初沉池計算圖 設備 刮砂設備選用江蘇省鵬鷂集團有限公司制造的LGS600型鏈條式除砂機，集砂槽凈寬600mm，刮板線速度3m/min， A/A/O反應池1. 在滿足曝氣池設計流量時生化反應的需氧量以外，還應使混合液含有一定的剩余DO值，一般按2mg/L計.，不致產生沉淀，3. 設施的充氧能力應該便于調節(jié)，與適應需氧變化的靈活性.4. 在設計時結合了循環(huán)流式生物池的特點，采用了類似氧化溝循環(huán)流式水力特征的池型，省去了混合液回流以降低能耗，同時在該池中獨辟厭氧區(qū)除磷及設置前置反硝化區(qū)脫氮等有別于常規(guī)氧化溝的池體結構，充氧方式采用高效的鼓風微孔曝氣、智能化的控制管理，這大大提高了氧的利用率，在確保常規(guī)二級生物處理效果的同時，經(jīng)濟有效地去除了氮和磷.1．已知條件:設計流量Q=160000m3/d(不考慮變化系數(shù))設計進水水質:COD =350mg/L，BOD =180mg/L，SS =150mg/L，NH3N=25mg/L , TP=5mg/L；最低水溫 20 0C.設計出水水質: COD≤60mg/L，BOD5≤20mg/L，SS≤20mg/L，NH3N≤8mg/L，TP≤1mg/L (污泥負荷法)a．有關設計參數(shù) N= BOD5/(kgMLSSd)=10000(mg/L) R=50% 混合液回流比 R內取R內=200%回流污泥量Qr: Qr=RQ=160000=80000m3/d循環(huán)混合液量Qc: Qc=R內160000=320000 m3/d其中=10mg/Lb． 反應池的計算厭氧池計算V1 厭氧池平均停留時間為2hV1=(160000/24)=16000(m3)AO反應池容積 V，m3AO反應池總水力停留時間:各段水力停留時間和容積:缺氧∶好氧=1∶3缺氧池水力停留時間 : 缺氧池容積 : 好氧池水力停留時間 : 好氧池容積 : 反應池總體積: V=V1+VAO=16000+=（m3）總停留時間： t=t1+tAO=+2=(h)c． 剩余污泥 ΔX=Px＋Ps Px=YQ(S0－Se)－KdVXv Ps=(TSS－TSSe)Q50%取污泥增殖系數(shù) Y=， 污泥自身氧化率 Kd=， 將各值代入Px=160000(－) － =19200－ =(kg/d)Ps=(－) 16000050%=10400(kg/d)ΔX=Px＋Ps=＋10400= (kg/d)d．反應池主要尺寸反應池總容積 V=(m3)設反應池四組（近期3級使用，遠期4組使用）單組池容積 V單=V/4=≈(m3)有效水深 5m；采用五廊道式推流式反應池，廊道寬b=10m；單組反應池長度：L=S單/B=(5105)≈(米)；校核：b/h=10/5=2(滿足b/h=1～2)； l/b=≈(滿足l/h=5～10)； m， 則反應池總高 H=+=(m)厭氧池尺寸長L1=16000/B5=16000/(401055)=16(m) 尺寸為16505(m)缺氧池尺寸長L2=14315/B=/(41055)≈(m) 尺寸為 18505(m)好氧池尺寸長L3==(41055)≈(m) 尺寸為53505e:反應池進、出水系統(tǒng)計算 ①Qmax==(m3/s) ———為安全系數(shù)分四條管道，≈(m3/s)管道流速 v= m/s管道過水斷面積 A=Q/v=