單向板肋梁樓蓋課程設計(已改無錯字)
2022-07-24 12:29:07 本頁面
【正文】 ρte= As /Ate,若ρte,則取ρte =ψ= ftk/(ρteσsq)ψωmax=αcrψσsq(+)/Es截面K1K2Mq（）σsqρteψωmaxωlim ωmax邊跨中不滿足B支座390．4不滿足中間跨中不滿足中間支座不滿足由于該工業(yè)建筑次梁跨度非常大，且工業(yè)建筑考慮動荷載等諸多不利因素取準永久值系數(shù)ψq=，較一般民用建筑ψq=，又考慮到次梁截面不變，且如今鋼材成本較低，所以考慮適當調(diào)整配筋，實配筋如下：截面位置A1B2C實際配筋（mm2）2C20As=628mm23C 22As=1140mm25C20As=1570mm21C 16+2C 22As=961mm22C20+1C 25As=1251mm2裂縫寬度驗算：截面K1K2Mq（）σsqρteψωmaxωlim ωmax邊跨中滿足B支座滿足中間跨中滿足中間支座滿足表中單位：Mq—，σsq—MPa，ρte和ψ單位均為1，ωmax—mm。即次梁的裂縫寬度驗算滿足要求。另外，當梁的高度h=550l/20=390時，可不驗算梁的撓度。（三）主梁設計主梁按彈性方法設計。（1）荷載設計值為簡化計算，將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載 = KN主梁自重（含粉刷） [()+2X()]=隔墻自重 [()+()]=永久荷載設計值 G=++=可變荷載設計值 Q==（2）計算簡圖 因梁的線剛度與柱的線剛度之比大于4，豎向荷載下主梁內(nèi)力近似按連續(xù)梁計算，按彈性理論設計，計算跨度取支承中心線之間的距離，l0=6600mm。主梁的計算簡圖如下：利用書上附表62計算內(nèi)力。+。（3）內(nèi)力計算及包絡圖1） 彎矩設計值彎矩 M=k1G l0+ k2Q l0+ l0，由最不利組合和系數(shù)查表可得，則組合值為：M1,max=+=MB,max==M2,max=++=2） 剪力設計值剪力V=k3G+k4Q+，系數(shù)查表可得，則VA,max=+=VBl,max= =VBr,max=++=3） 彎矩包絡圖 ①第3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載 由書上附表知，支座B或C的彎矩值為： MB= MC== 在第1跨內(nèi)：以支座彎矩MA=0，MB=，作G=，Q=145KN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點處的彎矩值分別為： （與前面計算的M1,max=）在第2跨內(nèi)：以支座彎矩MB= MC=，作G=，Q=0KN 的簡支彎矩圖，得集中荷載作用點處的彎矩值分別為： ②第2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載 在第1跨內(nèi)：以支座彎矩MA=0，MB=，作G=，Q=145KN 的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點處的彎矩值分別為： 在第2跨內(nèi)：MC= =，以支座彎矩MB=，MC=，作G=，Q=145KN 的簡支彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點處的彎矩值分別為： ③第2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載 MB= MC= = 在第2跨內(nèi)兩集中荷載作用點處的彎矩值分別為： 在第3跨兩集中荷載作用點出的彎矩分別為： （4）正截面受彎承載力 主梁支座截面在負彎矩作用下按矩形截面計算。跨內(nèi)按T形截面計算，因跨內(nèi)設有間距小于主梁間距的次梁，翼緣計算寬度按l/3=+sn=，取bf’=。主梁混凝土保護層厚度的要求及跨內(nèi)截面有效高度的計算方法同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部鋼筋的交叉重疊，截面有效高度的計算方法有所不同。板混凝土保護層厚度15mm、板上部縱筋10mm、次梁上部縱筋直徑20mm。假定主梁上部縱筋直徑25mm，則一排鋼筋時，h0=85015102025/2=793mm，取h0=790mm；兩排鋼筋時，h0=79025=765mm。縱向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均為1排。C35混凝土，α1=，fc=，βc=1，ft=；縱向鋼筋采用HRB400級，fy=360 N/mm2，fyv=360 N/mm2。α1 fc bf’ hf’(h0 hf’/2)=(79040)x106=Mmax= 。則跨內(nèi)截面經(jīng)判別屬于第一類T形截面。主梁的正截面受彎承載力的最小配筋率為ρ=max{ ft / fy ,%}=%,則跨中配筋最小截面積為：As=%x300x850=510 mm2。正截面受彎承載力的計算過程如下表：主梁正截面配筋計算表截面位置1B支座2彎矩設計值()0. 5180. 518計算配筋（mm2）構(gòu)造配筋（mm2）510510510510實際配筋（mm2）3C22+2C25As=2122m
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