綜合辦公樓組織施工設計畢業(yè)論文(已改無錯字)
2023-07-20 04:50:36 本頁面
【正文】 活載左震荷載③右震荷載④①+②（①+*②）+③（①+*②）+④①②6A右M V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 5A右M V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 4A右M V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 3A右M V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 2A右M V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 1A右M V B左M V B右MV跨中MABMBC 柱內力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表，表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表表 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎計算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()框架柱的內力組合表見：柱的內力組合表A柱內力組合層次位置內力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載活載②左震荷載③右震荷載④①+②（①+*②）+*③（①+*②）+*④①6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M13 N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N B柱內力組合層次位置內力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載活載②左震荷載③右震荷載④①+②（①+*②）+*③（①+*②）+*④①6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M40 N 1柱頂M N 柱底M N 截面設計 承載力抗力調整系數(shù) 考慮地震作用時,結構構件的截面采用下面的表達式：≤/式中 ——承載力抗力調整系數(shù)，取值見表；——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合；——結構構件的承載力。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出最不利組合。表 承載力抗震調整系數(shù)材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏拉畢業(yè)設計計算書混凝土強度等級選用C30，2，2，縱向受力鋼筋選用HRB400（‘=400N/mm2），箍筋選用HRB335（‘=300N/mm2），梁截面尺寸為，則。梁的縱筋最小配筋率：支座：22故：2， 跨中：22故：2梁的箍筋的配筋率：因結構、荷載的對稱性，故整個框架采用左右對稱配筋。當梁下部受拉時，按T形截面控制。當梁上部受拉時，按矩形截面設計。第一層框架梁：梁的控制截面的內力圖如圖45所示，圖中單位：M、V、KN。經過內力調整后計算梁的正截面強度計算：跨中下部受拉，按T形截面設計，翼緣計算寬度按跨度考慮時，故屬于第一類截面26222，（滿足）梁的正截面計算樓層截面M調整后M（)bh0選配鋼筋配筋率配筋面積一層1 300690 7C25 3436 2 2400690 4C251964 3 300690 7C202661 4 300690 2661 5 2400690 4C251964 二層1 300690 7C253436 2 2400690 4C251964 3 300690 5C252454 4 300690 5C252454 5 2400690 4C251964 三層1 300690 6C252945 2 2400690 5C221900 3 300690 4C254C251964 4 300690 1964 5 2400690 4C221520 四層1 300690 6C252945 2 2400690 5C221900 3 300690 4C254C251964 4 300690 1964 5 2400690 4C221520 五層1 300690 6C252945 2 2400690 5C221900 3 300690 4C254C251964 4 300690 1964 5 2400690 4C221520 六層1 300690 3C18703 2 2400690 2C18509 3 300690 3C18703 4 300690 703 5 2400690 2C18509 實驗和理論分析證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定，在計算T形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。第一層框架梁設計剪力：為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： 式中 A —— 剪力增大系數(shù)，； —— 梁的凈跨，對第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值, ；,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。由表查得：跨跨長左震右震選擇調整系數(shù)AB跨:BC跨:第一層框架梁AB BC 第一層框架梁AB BC 梁端彎矩調整表第一層框架剪力：表 梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V180。（kN）調整后的剪力V（kN）（kN）300690300690300690103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8箍筋間距S（mm）20020080103＞V103＞V103＞V第二層框架剪力：表 梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V180。（kN）調整后的剪力V（kN）（kN）300690300690300690103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8箍筋間距S（mm）20020080103＞V103＞V103＞V 柱截面設計以第一，二層B柱為例，對圖中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計?；炷恋燃墳镃30，=，=，縱筋為HRB400，=360 N/mm2，箍筋為HPB335，=300N/mm2 框架結構的變形能力與框架的破壞機制密切相關，一般框架梁的延性遠大于柱子。梁先屈服使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產生較大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力，并可能使結構成為機動體系。因此，在框架設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”
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