【正文】 = =（m） V= QmaxXT*86400/（KZ*106） （3—13） 式中：X——城市污水沉砂量，m3/ 103m3污水； T——清除沉砂的間隔時間，d； KZ——污水處理總變化系數(shù)。查《環(huán)境工程技術手冊》—9平流式沉砂池設計計算公式，X為城市污水沉砂量一般采用30 m3沉砂/ 103m3污水，清除沉砂的時間間隔取T=2d， V=*30*2*86400/（*106） =（m3）由于每一分格有2個沉砂斗，共有4個沉砂斗： V0= V/4 （3—14） = =（m3） 沉砂斗各部分尺寸 沉砂斗上口寬a： a=2h3’/tg55o+a1 （3—15） 式中：h3’——斗高，m； a1——斗底寬，m； 斗壁與水平面的傾角為55o，,. a=2*+ =（m） 沉砂斗容積V0： V0= h3’（2a2+2aa1+2a12）/6 （3—16） = *(2*+2**+2*)/6 =(m3) 沉砂室高度h3： 采用重力排砂，坡向砂斗。沉砂室由兩部分組成：一部分為沉砂斗，另一部分為沉砂池坡向沉砂斗的過度部分，沉砂室的寬度為[2（L2+a）+]. L2=()/2 =(*)/2 =(m) () h3= h3’+* L2 （3—17） =+* =（m） 沉砂池總高度H： 取超高h1= H= h1+ h2+ h3 （3—18） =++ =（m） 驗算最小流速Vmin Vmin= Qmin/(n1Amin) （3—19） 式中：Qmin——設計最小流量，m3/s； n1——最小流量時工作的沉沙池數(shù)目； Amin——最小流量時沉沙池中的水流斷面面積；（格寬*有效水深）。由于在集水池處采用800 m3/h潛污泵( m3/s)保證此數(shù)據(jù)為最小流量。最小流量時的沉砂池為2座工作。 Vmin=（2**） =（m/s） m/s，符合平流式沉砂池的設計最小流速。數(shù)據(jù)匯總：沉砂池建造規(guī)格（BHL）（m）. 氧化溝Carrousel氧化溝的設計可用延時曝氣池的設計方法進行,即從污泥產(chǎn)量WV=0出發(fā),導出曝氣池體積,然后按氧化溝工藝條件布置成環(huán)狀、混合式或carrousel式。～；有效深度=5m；N=～ kgBOD5/(kgMLVSS*d)；污泥齡θc在25～30d以上；水力停留時間18～28h。，溝寬是溝深的2倍。 相關數(shù)據(jù)：設計流量Q=20000 m3/d （按三溝既三個系列，一個系列Q1=6700 m3/d） 進水BOD5=200mg/l TSS=250mg/l VSS=175 mg/l 堿度=280 mg/l NH3N=35mg/l TKN=45mg/l 最低水溫=14℃ 最高水溫=25℃ 出水BOD5=30mg/l TSS=30mg/l NH3N=25mg/l TN=20mg/l考慮污泥穩(wěn)定化：污泥產(chǎn)率系數(shù)Y＝；混合液懸浮固體濃度（MLSS）X=4000 mg/l；混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度（MLVSS）XV=2800 mg/l；污泥齡=30d；內源代謝系數(shù)Kd=；20℃時脫硝率qdn=（還原的NO3N）/(kgMLVSS*d)。氧化溝的相關計算公式參考《環(huán)境工程技術手冊》[14]陳杰瑢主編，《環(huán)境工程技術手冊》,第一版，科學出版社，：370頁。4] 370頁氧化溝設計計算公式和《城市污水廠處理設施設計計算》[15]崔玉川、劉振江主編，《城市污水廠處理設施設計計算》，第一版；化學工業(yè)出版社，：205～214。5] 205～214頁卡魯賽爾氧化溝設計計算。 氧化溝出水溶解性BOD5濃度S0為了保證沉淀池出水BOD5濃度Se=30 mg/l,必須控制氧化溝出水所含溶解性BOD5濃度S2，因為沉淀池出水中的VSS也是構成BOD5濃度的一個組成部分。 S= SeS1 （3—20） 式中：S1——為沉淀池出水中的VSS所構成的BOD5濃度，mg/l S1=（VSS/TSS）*TSS*（*5） （3—21） =**30（*5） =（mg/l） S= =（mg/l）好氧區(qū)容積V1，好氧區(qū)溶劑計算采用動力學計算方法： V1=[YθcQ（S0 S）]/[Xv(1+Kdθc)] (3—22) 式中：Y——污泥產(chǎn)率系數(shù)，取Y= θc——污泥齡在25～30d，d；取θc =30d Q——設計日污水處理量，m3/d；取Q=20000m3/d S0——設計進水BOD5濃度，mg/l；取S0=200mg/l Xv——氧化溝中混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度（MLVSS），mg/l；取Xv=2800 mg/l Kd——氧化溝中微生物內源代謝系數(shù)，取Kd= V1=[*30*20000*（）]/[*（1+*30）]=（m3)好氧區(qū)水力停留時間t1： t1= V1/Q （3—23） = =(h)剩余污泥量△X：△X = Q△S[Y/(1+Kdθc)]+QX1QXe （3—24）式中：△S——設計進水BOD5濃度與氧化溝出水BOD5濃度之差，mg/l X1——進水TSS濃度與VSS濃度之差，mg/l Xe——設計出水TSS濃度，mg/l△X =20000*（）*[(1+*30)]+20000*()20000* =804+500600 =704（kg/d） 去除每1kg BOD5產(chǎn)生的干污泥量=△X/[Q*( S0 Se)] （3—25） =704/3400 =(kgDs/kgBOD5)需要氧化的氨氮量N1：根據(jù)氧化溝設計經(jīng)驗，％。 N1=進水TKN出水NH3N生物合成所需氨氮N0 （3—26） N0=* Q△S[Y/(1+Kdθc)]/20000 （3—27） 由(3—26)，(3—27)得：N1=*20000*（）*[(1+*30)]*1000/20000 = =(mg/l)脫氮量Nr： Nr=進水TKN出水TN生物合成所需氨氮N0 （3—28） = =(mg/l)酸堿平衡：一般認為，剩余堿度達到100 mg/l（以CaCO3計），即可保持PH=，生物反應能夠正常進行。；每氧化1mg ；。 剩余堿度SALK1=原水堿度硝化消耗堿度+反硝化產(chǎn)生堿度+氧化BOD5產(chǎn)生堿度 （3—29） =*+*+*(200) =(mg/l)此值可保持PH=，硝化和反硝化反應均能夠正常進行。脫氮所需的容積V2： 脫氮率 qdn(t)=qdn(20)*(T20) （3—30） 14℃時qdn=*（1420） =（還原的NO3N）/kgMLVSS V2=QNr/(qdnXV) (3—31) =20000*（*2800） =6500（m3)脫氮水力停留時間t2： t2= V2/Q （3—32） =6500/20000 =（d）