【正文】 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 b） 升力的大小： 升力的大小由下式確定： FL =CL ρυ2 A/2 式中： CL— 升力系數(shù) ， 與 Re有關(guān)； ρ — 空氣密度 ， Kg/m3； υ — 風速 ， m/s； A— 沿風向的投影面積 ， m2， 等于塔徑乘以塔高 。 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 c） 是否發(fā)生共振的判別 : v＜ vc1 不需考慮塔器共振 vc1＜ v＜ vc2 必須考慮第一振型振動 v＞ vc2 考慮一 、 二振型 ， 取最大值 。 V=D f /St =5D/T 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 如果發(fā)生共振，必須按附錄 A的方法計算最大風彎矩 ！ 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 d）防振措施 : （ 1）改變塔設(shè)備的自振周期； （ 2）增加塔的阻尼； （ 3）采用擾流裝置。 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 軸向翅片 同圓周上的翅片夾角為90176。 ；相鄰圓周上的翅片彼此錯開 30176。 。 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 螺旋形翅片 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 16. 偏心彎矩 Me=me gle 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 17. 最大彎矩 確定最大彎矩時 ， 偏保守地假設(shè) MW、 ME和 Me同時出現(xiàn) ， 且出現(xiàn)在塔設(shè)備的同一方向 。 塔器任意計算 截面 II處的最大彎矩為： m a x m a x IIweIII I I IE w eMMMM M M????? ??? ????? 塔底截面 00處的最大彎矩為： 0000m a x 0 0 0 0m a x weE w eMMMM M M????? ??? ?????當 H/D＞ 15且 H＞ 30m時要按附錄 A計算橫風向振動 ！ 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 18. 塔殼強度計算和穩(wěn)定性校核 根據(jù)操作壓力（內(nèi)壓或外壓）計算塔體厚度之后 對正常操作、停工檢修及壓力試驗等工況，分別計算各工況下相應(yīng)壓力、重量和垂直地震力、最大彎矩引起的筒體軸向應(yīng)力 再確定最大拉伸應(yīng)力和最大壓縮應(yīng)力 進行強度和穩(wěn)定性校核。 如不滿足要求，則須調(diào)整塔體厚度，重新進行應(yīng)力校核。 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 說明： Pc為計算壓力； 水壓試驗時用下式計算： （ 1）由內(nèi)壓或外壓引起的筒體軸向應(yīng)力 σ 1： 1cipD?eiσ 2δ1TipD?eiσ2 δ 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 （ 2）由重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力： 02I I I Ivi e im g FD?????σδ2IITi e imgD???σδ說明： 僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時，才計入垂直地震力 FV。 壓力試驗時： 操作或非操作時： 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 （ 3）由彎矩引起的軸向應(yīng)力 m a x3 24 IIi e iMD????σ3 24( 0. 3 )IIwei e iMMD??? ??σ壓力試驗時： 操作工況 檢修工況 壓力 試驗 組合 拉 應(yīng)力 組合壓應(yīng)力 組合壓應(yīng)力 組合拉應(yīng)力 組合壓應(yīng)力 σ 1 + （ ） （ + ） * + σ 2 （ ） + （ + ） + + σ 3 + （ + ） + （ + ） + + + 許用值 K [ σ ]tφ [ σ ] cr [ σ ] cr （ ） R eL φ [ σ ] cr 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 *：括號為外壓操作的塔式容器 （ 4） 應(yīng)力組合及許用值 鋼制塔式容器 JB/T47102022 ? ? m i n[ ] ( 0 . 9 / 0 . 8 )cr teLKBKR????? ??? 或 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 19. 關(guān)于塔設(shè)備危險截面的確定 ① 裙座基礎(chǔ)環(huán)板處裙座殼體的橫截面； ② 通過裙座開孔水平中心線的裙座殼體截面； ③ 裙座與塔體封頭連接處焊接接頭橫截面； ④ 不等直徑塔變截面交界處塔殼橫截面； ⑤ 等直徑塔變壁厚交界處塔殼橫截面。 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 20. 關(guān)于塔設(shè)備計算時分段的一點說明 ① 裙座高度獨立分段； ② 變徑或變厚筒節(jié)獨立分段； ③ 盡量均勻分段， 一般以 5m或 10m為一段； ④ 盡量以危險截面為分界處。 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 21. 裙座殼體軸向應(yīng)力校核 裙座殼底截面的組合應(yīng)力校核式為： 說明： 僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時，才計入垂直地震力 FV。 20 0 0 0m a x 0c o s1m inc o s []Vts b s bsKBM m g FZA K?? ??? ??? ? ??? ????? ??200m a x m a xec o s0 . 31m i nc o s 0 . 9 Res b s b LKBM M m gZA K??? ??? ? ??? ????? ??裙座殼體上任意截面處的應(yīng)力校核呢？ 正常操作： 水壓試驗： 22. 地腳螺栓 地腳螺栓計算的目的有兩個：一是正確地固定塔的位置；二是防止塔在傾覆力矩作用下傾倒（ 通常所指的計算是后者 ） 。 地腳螺栓計算方法有：維赫曼法 、 泰勒和極限載荷法 。 我國規(guī)范中采用的是 維赫曼法 。 維赫曼法過于粗糙 ， 但較保守 ， 形式簡單 、 計算方便 。為彌補其不足 ， 有意識地提高地腳螺栓材料的許用應(yīng)力值 。 對低合金地腳螺栓 ， 其許用應(yīng)力從127MPa提高到 147MPa。 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 鋼制塔式容器 JB/T47102022 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 Q引起的應(yīng)力 M引起的應(yīng)力 Q、 M共同引起的應(yīng)力 基本假設(shè)： 將地腳螺栓化作同面積的當量圓筒，并假定基礎(chǔ)平面變形按線性分布。 σB 鋼制塔式容器 JB/T47102022 只考慮最大拉應(yīng)力 σB 河 南 省 壓 力 容 器 設(shè) 計 審 批 員 培 訓(xùn) 班 當 σ B＜ 0時，原則上可不設(shè)地腳螺栓； 當 σ B＞ 0時，必須設(shè)置地腳螺栓并進行計算。 n T=σ B Ab 而地腳螺栓的根部直徑為 d1 ： 對于高塔，地腳螺栓直徑 ≥ M24，埋深≈ (25～ 40)M。 標準中規(guī)定： 螺栓數(shù)量一般取 4的倍數(shù)，對小直徑塔器可取 6個。 21 ]