【正文】 v]=，滿足要求。 3. 面板撓度驗(yàn)算 最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù) 梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下 ： 2 5 0][3 8 454 lEIql ??? ?? 其中： ω —— 面板最大撓度 （ mm） ； q—— 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 （ kN/m） ： q = 179。 ＝ kN/m； l—— 計(jì)算跨度 （ 豎楞間距 ）： l = ； E—— 面板彈性模量（ N/mm2）： E = N/mm2 ； I—— 面板截面的慣性矩 （ mm4） ； I= 400179。 179。 179。 179。 105 mm4； 神華包頭 煤 制烯烴項(xiàng)目 卸儲煤裝置 煤倉漏斗 施工方案 （集團(tuán)）建筑安裝 工程 有限公司 18 面板最大容許撓度 ： [ω] = 400/ 250 = ； 面 板 的 最 大 撓 度 計(jì) 算 值 ： ω= 5179。 179。2 （ 384179。 179。 179。105 ） = mm； 面板的最大撓度計(jì)算值 ω = 小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 [ω]= ， 滿足要求。 D、豎楞 方木 的計(jì)算 模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。 本工程柱高度為 ， 柱箍間距為 400mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，豎楞采用 木方 ，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 ： 截面類型 50179。 100mm； 木方 截面抵抗矩 W = 83cm3； 木方 截面慣性矩 I = 417cm4； 豎楞方木計(jì)算簡圖 1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 支座最大彎矩計(jì)算公式： 其中： M—— 豎楞計(jì)算最大彎距 （ ） ； l—— 計(jì)算跨度 （ 柱箍間距 ）： l =； q—— 作用在豎楞上的線荷載，它包括 ： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1： 179。 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2： 179。 179。 179。 =； q = += kN/m； 豎楞的最大彎距： M =179。 179。 179。 = 179。 ； 其中： σ —— 豎楞承受的應(yīng)力 （ N/mm2） ； 神華包頭 煤 制烯烴項(xiàng)目 卸儲煤裝置 煤倉漏斗 施工方案 （集團(tuán)）建筑安裝 工程 有限公司 19 M —— 豎楞計(jì)算最大彎距 （ ） ； W —— 豎楞的截面抵抗矩 （ mm3） ， W=179。 104； f —— 豎楞 的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 （ N/mm2） ； f=； 豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 ： σ = M/W = 179。105/ 179。104 = ； 豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = [σ]= 13N/mm2，滿足要求。 2. 抗剪驗(yàn)算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下 ： 其中：∨ —— 豎楞計(jì)算最大剪力 （ N） ； l—— 計(jì)算跨度 （ 柱箍間距 ）： l =； q—— 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 ，它包括 ： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1： 179。 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2： 179。 179。 179。 =； q = kN/m； 豎楞的最大剪力：∨ = 179。 179。 =； 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式 ： 其中： τ —— 豎楞截面最大受剪應(yīng)力 （ N/mm2） ； ∨ —— 豎楞計(jì)算最大剪力 （ N） ：∨ = ； b—— 豎楞的截面寬度 （ mm） ： b = ； hn—— 豎楞的截面高度 （ mm） ： hn = ； fv—— 豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 （ N/mm2） ： fv = N/mm2； 豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 ： τ =3179。 （ 2179。 179。 ）=； 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： [fv]=； 豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = 計(jì)值 [fv]=，滿足要求。 3. 撓度驗(yàn)算 最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下 ： 2 5 0][3 8 454 lEIql ??? ?? 其中： ω —— 豎楞最大撓度 （ mm） ； 神華包頭 煤 制烯烴項(xiàng)目 卸儲煤裝置 煤倉漏斗 施工方案 （集團(tuán)）建筑安裝 工程 有限公司 20 q—— 作用在豎楞上的線荷載 （ kN/m） ： q =179。 = kN/m； l—— 計(jì)算跨度 （ 柱箍間距 ）： l = ； E—— 豎楞彈性模量（ N/mm2）： E = N/mm2 ； I—— 豎楞截面的慣性矩 （ mm4） ， I=179。 104； 豎楞最大容許撓度 ： [ω] = 400/250 = ； 豎楞的最大撓度計(jì)算值 ： ω = 5179。 179。 （ 384179。 179。 179。10 4） = mm； 豎 楞 的 最 大 撓 度 計(jì) 算 值 ω= 小于 豎 楞 最 大 容 許 撓 度 [ω]= ，滿足要求。 E、 B方向柱箍的計(jì)算 本工程中，柱箍采用 162。48* 鋼管 ，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W 分別為 ： W = cm3； I = cm4； 柱箍為 2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡圖）： B 方向柱箍計(jì)算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 （ kN） ，豎楞距離取 B 方向的； P = （ 179。 179。 + 179。 2179。 ） 179。 179。 = kN； 端部支座力： N = kN； 最大支座力 ： N = kN； 最大彎矩 ： M = ； 1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 fWM ??? 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值 ： M = ； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩 ： W =； 神華包頭 煤 制烯烴項(xiàng)目 卸儲煤裝置 煤倉漏斗 施工方案 （集團(tuán)）建筑安裝 工程 有限公司 21 B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 ： σ = ； 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： [f] = 210N/mm2； B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = [f]=210N/mm2，滿足要求 。 2. 柱箍撓度驗(yàn)算 經(jīng)過計(jì)算得到 ： ω = 14 mm； 柱箍最大容許撓度 ： [ω] = 400 /400 = mm； 柱箍的最大撓度 ω =0. 214mm 小于 柱箍最 大容許撓度 [ω]= ，滿足要求 。 E、 B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算 計(jì)算公式如下 ： 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓有效面積 （ mm2） ； f —— 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170 N/mm2； 查表得： 對拉螺栓的型號 ： M14 ； 對拉螺栓的有效直徑 ： mm； 對拉螺栓的有效面積 ： A= 105 mm2； 對拉螺栓所受的最大拉力 ： N = kN。 對拉螺栓最大容許拉力值 ： [N] = 179。 105179。 179。 104 = kN； 對拉螺栓所受的最大拉力 N= 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 [N]=，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求 。 （ 2）梁模板安裝及梁支撐系統(tǒng) 漏斗梁底支撐腳手架采用 162。48* 鋼管搭設(shè)，立桿縱距為 ，沿縱距方向所有立桿均采用雙立桿。橫距采用 、 。在 間距范圍內(nèi)在梁底部均勻增設(shè)兩道頂撐（用頂絲加固），頂邊上部沿縱向設(shè)一道方木（立放使用）托住梁底小橫桿。梁底小橫桿沿縱距方向每 300mm 設(shè)一道，梁底每道小橫桿下部均勻設(shè)兩根雙立桿頂撐。小橫桿與立桿 連接處須設(shè)雙扣件。沿橫距方向每 對稱設(shè)一道斜撐，斜撐根部與打入混凝土面鋼筋牢固連接。沿縱距方向側(cè)面對稱設(shè)剪刀撐，斜桿與地面夾角 45176?！?60176。剪刀撐鋼管接頭處不小于 1m，且不小于 3 個(gè)扣件。所有立桿在底部均設(shè)置掃地桿，并墊設(shè)方木。腳手架步距為 。 漏斗梁沿水平方向設(shè)對拉螺栓 162。14@400，豎向設(shè)對拉螺栓 162。14@600。梁底方木（立放使用）間距 250，接頭錯開（小于 50%）。側(cè)向方木豎向不大于 250mm，加固小立桿間距為 300mm。 示意圖如下： 神華包頭 煤 制烯烴項(xiàng)目 卸儲煤裝置 煤倉漏斗 施工方案 （集團(tuán)）建筑安裝 工程 有限公司 22 梁側(cè)方木梁底方木梁底橫桿雙扣件頂撐雙立桿 方木橫桿步距梁側(cè)加固小桿件對拉螺栓 1） 在混凝土面上彈出梁的軸線及水平線，并復(fù)核。 2） 施工操作時(shí)要鋪設(shè)通長腳手板。 3） 搭設(shè)梁底小橫木，間距符合模板設(shè)計(jì)要求。 4） 拉線安裝梁底模板，控制好梁底的起拱高度（當(dāng)跨度大于 4m 時(shí)，應(yīng)按跨度的1/500 起拱；當(dāng)跨度大于 8m 時(shí)，應(yīng)按跨度的 1/400 起拱；）符合模板設(shè)計(jì)要求。梁底模板經(jīng)過驗(yàn)收無誤后，用鋼管扣件將其固定好。 5） 在底模上綁扎鋼筋，經(jīng)驗(yàn)收合格后，清除雜物，安裝梁側(cè)模板，將兩側(cè)模板與底模用腳手管和扣件固定好。梁側(cè)模板上口要拉線找直，用梁內(nèi)支撐固定。 6） 復(fù)核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模 板連接固定。 7)安裝后校正梁中線標(biāo)高、斷面尺寸。將梁模板內(nèi)雜物清理干凈，檢查合格后辦預(yù)檢。 漏斗梁模板及支撐系統(tǒng)驗(yàn)算如下： 面板采用 15mm 覆膜木膠合板 50179。 100 木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制， 50179。 100 木方（外楞）支撐，采用可回收 M14 對拉螺栓進(jìn)行加固。梁底采用 50179。 100 木方支撐。承重架采用 φ 48179。 扣件式鋼管腳手架。 因本工程梁支架高度大于 4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》 2020（ 3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的 部分內(nèi)容。 A、參數(shù)信息 梁截面寬度 B（ m）： ； 神華包頭 煤 制烯烴項(xiàng)目 卸儲煤裝置 煤倉漏斗 施工方案 （集團(tuán)）建筑安裝 工程 有限公司 23 梁截面高度 D（ m）： ； 混凝土板厚度 （ mm）： ； 立桿梁跨度方向間距 La（ m）： ； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度 a（ m）： ； 立桿步距 h（ m）： ； 梁支撐架搭設(shè)高度 H（ m） ： ； 梁兩側(cè)立柱間距 （ m）： ； 承重架支設(shè) ： 4 根承重立桿， 鋼管 支撐垂直梁截面； 梁底增加承重立桿根數(shù) ： 4； 板底承重立桿橫向間距或排距 Lb（ m）： ； 采用的鋼管類型為 Φ48179。 ； 扣件連 接方式 ： 雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù) ： ； 模板自重 （ kN/m2）： ； 鋼筋自重 （ kN/m3）： ； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （ kN/m2）： ； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 （ kN/m2）： ； 傾倒混凝土側(cè)壓力 （ kN/m2）： ； 振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （ kN/m2）： 木材品種：長葉松； 木材彈性模量 E（ N/mm2） ： ； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm（ N/mm2） ： ； 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv（ N/mm2） ： ； 面板類型：膠合面板； 面板彈性模量 E（ N/mm2） ： ； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm（ N/mm2） ： ； 梁底方木截面寬度 b（ mm） ： ； 梁底方木截面高度 h（ mm） ： ； 梁底縱向支撐根數(shù)： 6； 面板厚度 （ mm） ： ； 主楞間距 （ mm） ： 400； 次楞根數(shù)： 17； 穿梁螺栓水平間距 （ mm） ： 400； 穿梁螺栓豎向根數(shù)： 11； 穿梁螺栓直徑 （ mm） ： M14； 主楞龍骨材料： φ 48179。 鋼管； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞龍骨材料：木 楞 ， ，寬度 50mm，高度 100mm； B、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 神華包頭 煤 制烯烴項(xiàng)目 卸儲煤裝置 煤倉漏斗 施工方案 （集團(tuán)）建筑安裝 工程 有限公司 24 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 ： 其中 γ —— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入 0時(shí)系統(tǒng)按200/（ T+15） 計(jì)算，得 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，?。?