移動模架主要結(jié)構(gòu)設(shè)計書(已改無錯字)
2023-02-06 18:26:21 本頁面
【正文】 TTj ? 22 ?第五部分 移動模架造橋機主梁設(shè)計計算 ZJ2接頭的設(shè)計計算 通過對移動模架過孔工況的逐步模擬推演，經(jīng)計算統(tǒng)計，得出 ZJ2接頭計算最大彎矩和剪力。 接頭毛截面慣性矩： Ix= 腹板對截面中性軸的慣性矩： If= m4 腹板按剛度分配彎矩 Mf=（ If/ Ix） Mj= 2310=432 tm 蓋板分配的彎矩 Mg= MjMf=1878 tm （ 1）蓋板接頭的設(shè)計計算 蓋板的拉壓內(nèi)力： N=Mg/h’ 式中： h’— 蓋板中心距， h’= m N=1878/=628 t 所需螺栓的數(shù)量： n=628/20= 確定使用 90個 。 單栓雙剪內(nèi)力 Qs=628/90=7 t 單栓單剪內(nèi)力 Qd=7/2= t 檢算蓋板節(jié)點板的強度 檢算箱梁下蓋板外側(cè)節(jié)點板 11面的撕裂強度 ? 箱梁蓋板接頭外平面 箱梁蓋板接頭內(nèi)平面 節(jié)點板的拉壓內(nèi)力： N/2=628/2=314 t 撕裂面的凈面積： A11=（ 17918 ） 2= cm2 撕裂強度： N11=A11 σ 式中： σ— 蓋板節(jié)點板容許拉壓應(yīng)力，[σ]=2150 kg/cm2 N11= =584 tN/2=314 t（滿足） 孔壁承壓應(yīng)力 σc=（ 2） = MPa[σc]= 390 MPa（滿足） 5x901705x901705x904x1001104x10010105x901705x901705x904x1001104x10010105507055070550443321121790第五部分 移動模架造橋機主梁設(shè)計計算 ?檢算下蓋板內(nèi)側(cè)節(jié)點板 33面的撕裂強度 節(jié)點板的拉壓內(nèi)力： N/6=628/6=105 t 撕裂面的凈面積： A33=（ 556 ） 2= cm2 撕裂強度： N33=A33 σ= = N/6=105 t（滿足） 檢算箱梁蓋板的強度 檢算蓋板 22面的撕裂強度 按兩種截面應(yīng)力計算撕裂面的凈面積 A22 第一種截面：截面平行于蓋板內(nèi)力方向，應(yīng)力采用 [σ] A122=2 （ ） =222 cm2 第二種截面：截面垂直于蓋板內(nèi)力方向，應(yīng)力采用 [σ] A222=（ 16917 ） =410 cm2 截面撕裂強度 N= A122 [σ]+ A222 [σ] =222 +410 =1239tN=628 t（滿足） 孔壁承壓應(yīng)力 σc=7E2/（ ） = MPa[σc]= 390 MPa（滿足） ?檢算蓋板 44面的撕裂強度 按兩種截面應(yīng)力計算撕裂面的凈面積 A44 第一種截面：截面平行于蓋板內(nèi)力方向，應(yīng)力采用 [σ] A144=2 （ ） =222 cm2 第二種截面：截面垂直于蓋板內(nèi)力方向，應(yīng)力采用 [σ] A244=（ 455 ） = cm2 截面撕裂強度 N= A144 [σ]+ A244 [σ]=222 + =585tN/3=209 t（滿足） 第五部分 移動模架造橋機主梁設(shè)計計算 （ 2）腹板接頭的設(shè)計計算 腹板接頭的螺栓每側(cè) 89個 ,雙側(cè)腹板共 178個。 螺栓的內(nèi)力 單栓抵抗豎向剪力時產(chǎn)生的雙剪內(nèi)力 Tj= Qj/178=280/178= t（雙剪） 栓群抵抗腹板分配的彎矩 Mf=432tm時，則最外一排螺栓由彎矩產(chǎn)生的雙剪內(nèi)力 T1= e1/（ Σniei2） 式中： ei— 螺栓到腹板形心軸的距離 e1— 最遠螺栓到腹板形心軸的距離 ni— 接頭一側(cè)每一列螺栓的數(shù)量 T1= 432 受力最大的一只螺栓的雙剪內(nèi)力為 R= = = t[Qs]=20 t（滿足） 接頭腹板螺栓孔的孔壁承壓應(yīng)力 σc=（ ） =[σc]= 415 MPa（滿足） 3x100 110 3x1001002003004005007108109101010111012101310100200300400500690790890990109011901290212 TTj ? 22 ?第六部分 移動模架造橋機模架計算 ?模架設(shè)計為兩片一組空間桁架梁結(jié)構(gòu)，模架分左右兩半跨，澆筑混凝土時兩半跨在跨中對接，上下弦對接采用 M30螺栓連接。模架與挑梁之間采用 υ60的吊桿 (材質(zhì)為 45號鋼調(diào)質(zhì)處理 )連接。 ?按照二維梁單元建立挑梁、吊臂及側(cè)模架平面有限元模型，按照三維梁單元建立底模架空間有限元模型，采用通用有限元程序進行分析計算。模架結(jié)構(gòu)自重按換算重度由程序自動加載，模板及混凝土荷載以節(jié)點力加載在底模架節(jié)點上；由于采用混凝土斜向分層澆筑，混凝土側(cè)壓力對滿載工況影響不予考慮。 ?挑梁、吊臂及側(cè)模架平面有限元模型及底模架空間有限元模型見下圖。 側(cè)模架空載有限元模型 側(cè)模架澆筑狀態(tài)有限元模型 底模架空載有限元模型 底模架澆筑狀態(tài)有限元模型 第六部分 移動模架造橋機模架計算 、吊臂、及側(cè)模架計算 開模過孔狀態(tài)結(jié)構(gòu)計算，各桿件單元編號及軸力如下圖。 ?其中主要桿件軸力： ?4號單元 N4= t（ ） ?19號單元 N17= t（ ） ?12號單元 N12= t（ ） 第六部分 移動模架造橋機模架計算 ? 澆筑完成狀態(tài)結(jié)構(gòu)計算，各桿件單元編號及軸力如下圖。 ?其中主要桿件軸力： ?3號單元 N3= t（ +） ?24號單元 N24= t（ ） 第六部分 移動模架造橋機模架計算 ? 主要桿件強度及穩(wěn)定性計算 ?（ 1） 4號單元，桿件型號 2[10， ?截面積 A= ?ix= cm ?iy= cm ?L0= 297=297 cm ?λmax=λy= L0/ iy=297/=109＜ [λ]=150（滿足） ?強度計算 σ=N4/A=＜ [σ]=150MPa（滿足） ?整體穩(wěn)定計算， Q235鋼， b類截面，查表得 υ= ?σ=N4/（ υA） =（ ） =＜ [σ]=150MPa（滿足） ?（ 2） 19號單元，桿件型號 υ108 6， ?截面積 A= ?i= cm ?L0= 192=192 cm ?λ=L0/ i=192/=＜ [λ]=150（滿足） ?強度計算 σ=N19/A=＜ [σ]=150MPa（滿足） ?整體穩(wěn)定計算， Q235鋼， a類截面，查表得 υ= ?σ=N19/（ υA） =（ ） =＜ [σ]=150MPa（滿足） 第六部分 移動模架造橋機模架計算
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