【正文】 面的梁側(cè)或樓板模板局部拆除 （梁側(cè)模和板支模時(shí)局部必須預(yù)留可方便拆卸的活口），將砼排出模板外。以減輕砼對(duì)頂架壓力。 i、待頂架系統(tǒng)加固完成，并經(jīng)過相關(guān)單位驗(yàn)收合格后，方可重新進(jìn)行砼澆搗。 安全通 道計(jì)算書 一、基本參數(shù) 斜道附著對(duì)象 腳手架 斜道類型 之字形 斜道立桿縱距或跨距 la(m) 1． 2 立桿橫距 lb(m) 立桿步距 h(m) 斜道每跑高度 H(m) 斜道水平投影長(zhǎng)度 L(m) 4 平臺(tái)寬度 Lpt (m) 斜道跑數(shù) n 16 斜道鋼管類型 Φ48179。 單 立桿計(jì)算方法 按 單 立桿受力設(shè)計(jì) 單 立桿計(jì)算高度 H1(m) 29 雙立桿受力不均勻系數(shù) KS 二、荷載參數(shù) 腳手板類型 木腳手板 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkjb(kN/m2) 擋腳板類型 木擋腳板 欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkdb(kN/m) 每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk(kN/m) 腳手架外立桿軸心壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Nj(kN/m2) 15 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 24 頁，共 39 頁 斜道均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkq(kN/㎡ ) 2 斜道施工作業(yè)跑數(shù) nj 8 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn) ω k(kN/m2)(單、雙立桿 ) 基本風(fēng)壓ω 0(kN/m2) 、 風(fēng)荷載體型系數(shù) μ s 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μ z(單、雙立桿 ) 、 搭設(shè)示意圖： 平面圖 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 25 頁，共 39 頁 立面圖 三、橫向水平桿驗(yàn)算 縱、橫向水平桿布置方式 橫向水平桿在上 縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù) m 2 橫桿抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 205 橫桿截面慣性矩 I(mm4) 100400 橫桿彈性模量 E(N/mm2) 206000 橫桿截面抵抗矩 W(mm3) 4180 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 26 頁，共 39 頁 水平桿布置方式 承載力使用極限狀態(tài) q=179。( +Gkjb179。(la /cos θ )/(m+1))+179。Gkq179。(la /cosθ )/(m+1)=179。(+179。(1/)/(2 +1))+179。2179。(1/)/(2+1) = 正常使用極限狀態(tài) q39。=( +Gkjb179。(la /cos θ )/(m+1))+Gkq179。(la /cosθ )/(m+1)=(+179。(1/)/(2+1))+2179。(1/)/(2+1) = 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下 ： 抗彎驗(yàn)算 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 27 頁，共 39 頁 Mmax=qlb2/8= 179。1 2/8=178。m σ=M max/W=*106/4180 = N/mm2≤[f]=205N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 ν max = 5q39。lb4/(384EI)= 5179。179。1000 4/(384179。206000179。100400)=≤[ν] = min[lb/150， 10]= min[1000/150， 10]= 滿足要求！ 支座反力計(jì)算 承載力使用極限狀態(tài) Rmax= qlb/2=179。1/2= 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。= q39。lb/2=179。1/2= 四、縱向水平桿驗(yàn)算 承載力使用極限狀態(tài) F1=Rmax179。cosθ=179。= q=179。179。cosθ=179。179。= kN/m 正常使用極限狀態(tài) F139。=Rmax39。179。cosθ=179。= q39。=179。cosθ=179。= kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 抗彎驗(yàn)算 σ=Mmax/W=106/4180 = N/mm2≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 28 頁，共 39 頁 撓度驗(yàn)算 ν max =≤[ ν ] = min[la/cosθ /150， 10]= min[， 10]= 滿足要求！ 支座反力計(jì)算 承載力使用極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗(yàn)算 橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) 橫向水平桿： Rmax=≤Rc =179。8=6kN 縱向水平桿： Rmax=≤Rc =179。8=6kN 滿足要求！ 六、荷載計(jì)算 斜道跑數(shù) n 16 斜道每跑高度 H(m) 單 立桿計(jì)算高度 H1(m) 29 斜道鋼管類型 Φ48179。 每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk(kN/m) 腳手架外立桿軸心壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Nj(kN) 15 斜道均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkq(KN/㎡ ) 2 斜道施工作業(yè)跑數(shù) nj 8 立桿靜荷載計(jì)算 立桿承 受的結(jié)構(gòu)自重荷載 NG1k 每米內(nèi)立桿承受斜道新增加桿件的自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk1＇ gk1＇ =(la/cosθ +lb179。m/2)179。179。(n+1)/2 /(n179。H)=(1/+1179。2/2)179。179。(1 6+1)/2 /(16179。)= kN/m 單內(nèi)立桿 ： NG1k=(gk+ gk1＇ )179。(n179。H H1)=(+)179。(1 6179。 23) = 雙內(nèi)立桿 ： NGS1k =(gk+ gk1＇ +)179。H 1=(++)179。 23= 每米中間立桿承受斜道新增加桿件的自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk1＇ SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 29 頁，共 39 頁 gk1＇ =(la/cosθ +lb179。m/2)179。(1/+1179。2/2)179。 單中間立桿 ： NG1k=(2179。g + gk1＇ )179。(n179。H H1)=(2179。 +)179。(1 6179。 23) = 雙中間立桿 ： NGS1k =(2179。g k+ gk1＇ )179。H 1=(2179。+)179。 23= KN 立桿承受的腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG2k 每米內(nèi)立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gk2＇ gk2＇ =[Gkjb179。(l a/cosθ)179。l b/2+Gkdb179。(l a/cosθ)]179。(n+1)/2 /(n179。H)=[179。(1/)179。1/2+179。(1/)]179。(1 6+1)/2/(16179。)= 單內(nèi)立桿： NG2k=gk2＇ 179。(n179。H H1)=179。(1 6179。 23) = 雙內(nèi)立桿： NGS2k =gk2＇ 179。H 1=179。 23= 每米中間立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gk2＇ gk2=[Gkjb179。(la/cos θ )179。lb/2+Gkdb179。(la/cos θ )]/H=[179。(1/)179。1/2+179。(1/)]/= 單中間立桿 ： NG2k=gk2＇ 179。(n179。H H1)=179。(1 6179。 23) = 雙中間立桿 ： NGS2k =gk2＇ 179。H1=179。 23= 立桿施工 活荷載計(jì)算 NQ1k=[Gkq179。(la/cos θ )179。lb/2]179。nj=[2179。(1/)179。1/2]179。8 = kN 七、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 斜道每跑高度 H(m) 斜道跑數(shù) n 16 雙立桿計(jì)算高度 H1(m) 29 雙立桿受力不均勻系數(shù) KS 立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) μ 1 立桿截面抵抗矩 W(mm3) 4180 立桿截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 16 立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 205 立桿截面面積 A(mm2) 391 立桿長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l0=kμh=1179。1179。= 長(zhǎng)細(xì)比 λ= l 0/i =1500/16=≤210 滿足要求！ 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算： SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 30 頁，共 39 頁 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l0=kμh=179。1179。= 長(zhǎng)細(xì)比 λ= l 0/i =1732/16= 查《規(guī)范》 JGJ1302020表 ， φ= 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 不組合風(fēng)荷載作用下的單立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值： 單立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值： 單內(nèi)立桿： N1=179。(N G1k+ NG2k+Nj)+ 179。N Q1k=179。(0. 372+ +15)+ 179。=30. 717KN 單中間立桿： N2=179。(N G1k+ NG2k)+ 179。N Q1k=179。(0. 711+ )+ 179。=1 N=max{N1， N2}= σ= N/(φA) =30 717/(179。391)=14 ≤[f]=205 N/mm 2 滿足要求！ 雙立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 : 雙內(nèi)立桿： NS1=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N1=179。( + )+ = 雙中間立桿： NS2=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N2=179。(1 + )+ = N=max{Ns1， Ns2}= σ= (K S179。N S)/(φA) =(179。4 8308)/(179。391)=1 ≤[f]=205 N/mm 2 滿足要求！ 組合風(fēng) 荷載作用下的單立桿軸向力： 單立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值： 單內(nèi)立桿： N1=179。(N G1k+ NG2k+Nj)+ 179。179。N Q1k=179。(0. 372+ +15)+ 179。179。=29. 52KN 單中間立桿： N2=179。(N G1k+ NG2k)+ 179。179。N Q1k=179。(0. 711+ )+ 179。179。=11. 904KN N=max{N1， N2}= Mw=179。 wk=179。 lah2/10=179。179。179。1179。 2/10= kN178。m σ=N/(φA)+M w/W=2952/(179。391)+179。10 6/4180=≤[f]=205 N/mm 2滿足要求！ 雙立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 : 雙內(nèi)立桿： NS1=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N1=179。( + )+ = 雙中間立桿： NS2=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N2=179。(1 + )+ = SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項(xiàng)目 — 包裝樓 第 31 頁，共 39 頁 N=max{Ns1， Ns2}= Mw=179。 wk=179。 k lah2/10=179。179。179。1179。 2/10= kN178。m σ=K S179。N S/(φA)+M w/W=179。4 7630/(179。391)+179。10 6/4180=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 八、立桿地基承載力驗(yàn)算 地基土類型 回填土 地基承載力特征值 fg(kPa) 140 地基承載力調(diào)整系數(shù) kc 1 墊板底面積 A(m2) 單立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值： 單內(nèi)立桿： N1=(NG1k+ NG2k+Nj)+ NQ1k=(+ +15)+ = 單中間立桿： N2=(NG1k+ NG2k)+ NQ1k=(+ )+ = 雙立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 : 雙內(nèi)立桿： NS1=(NGS