【正文】 /13500表5 1 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算? iD ? uu? u K Y M下 M上6 3 115098 20742 5 3 115098 20742 4 3 115098 20742 3 3 115098 20742 2 3 115098 20742 1 84144 18309 表5 2 層柱端彎矩及剪力計算層次 h V 邊柱A? ijD iD iV 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 12 頁 各層標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比 ny 查得。 各層的重力荷載代表值： 頂層： G6=GAB1 +Gcd1 +（ +） （ g6AB2+Gcd2） +G6A+G6B+G6C+G6D+4 G/2+[(+) (P6AB+P6CD) +PA+PB+PC+PD] = 同理 中間層： G5=G4=G3=G2= 底層： G1= 將各層的重力荷載代表值當(dāng)作水平力， 圖 54 風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖（ KN） 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 14 頁 根據(jù)公式?F ii 6i jjj=1GH= GH得到樓層剪力為： F1= F2=F3=F4=F5= F6= 地震力 荷載作用下的水平位移驗算 根據(jù)水平荷載，計算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度，計算出各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。 地震力 荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 圖 55 等效節(jié)點集中地震力荷載計算簡圖（ KN） 層次 F(KN) V(KN) (N/mm) /mm /mm /h6 115098 1/1750005 15098 1/500004 15098 1/375003 15098 1/272722 15098 1/230761 84144 1/18409表5 4 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算? iD ? uu? u 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 15 頁 M左 M右 L V M左 M右 L V 邊柱 中柱6 5 5 3 42 2 52 1 柱軸力表5 7 梁端彎矩及剪力軸力計算層次邊梁 走道梁 K Y M下 M上6 3 115098 36807 5 3 115098 36807 4 3 115098 36807 3 3 115098 36807 2 3 115098 36807 1 84144 23763 表5 6 各層柱端彎矩及剪力計算層次 h V 中柱BiD iV? ijD 圖 56 等效集中地震力（ KN） K Y M下 M上6 3 115098 20742 5 3 115098 20742 4 3 115098 20742 3 3 115098 20742 2 3 115098 20742 1 84144 18309 表5 5 各層柱端彎矩及剪力計算層次 h V 邊柱A? ijD iD iV 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 16 頁 圖 58 地震力作用剪力軸力圖（ KN） 圖 57 地震力作用下框架 M圖（ ） 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 17 頁 第 6章 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 計算單元 取 6 軸線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為 和 ，如圖所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的 水平陰影線所示，計算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 對于邊節(jié)點，與節(jié)點相連的各桿件均為固接，因此桿端近端的轉(zhuǎn)動 剛度 4Si? ， i 為桿件的線剛度，分配系數(shù)為 111jSS? ；對于中間節(jié)點，與該節(jié)點相連的走道梁的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)化為滑動支座，因此轉(zhuǎn)動剛度 Si? ，其余桿端 4Si? ，分配系數(shù)計算過程如下： 梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先 將梯形分布荷載化為等效均布荷載，等效均布荷載的計算公式如圖 64所示。 圖 67 底層彎矩分配過程（ ） 圖 68 頂層彎矩圖（ ） 左端彎矩 右端彎矩 跨種彎矩頂層 中間層 底層 頂層 中間層 底層 AB CD跨BC跨表6 2 實際荷載作用下單元跨中彎矩位置 按簡支梁的跨中彎矩按實際結(jié)構(gòu)跨中彎矩 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 22 頁 將分層法求得的各層彎矩圖疊加，可得到整個框架在豎向荷載作用下的彎矩圖。為了提高精度，可將結(jié)點不平衡彎矩在分配一次進(jìn)行修正。 層次 梁荷載g1 板荷載g2 MAB MBA VAB VBA6 5 4 3 2 1 表63 AB 跨梁剪力計算 圖 611 整體框架彎矩圖（ ） 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 24 頁 柱軸力可以通過梁端剪力、縱向梁傳來的剪力和柱自重疊加得到。將樓面活荷載滿跨布置，在計算是不考慮邊柱上偏心彎矩的影響 ，這是由于活荷載與橫荷載比較起來較小。 圖 619 活載作用下的框架彎矩圖 (kNm? ) 層次 荷載Gab MAB MBA VAB VBA6 5 4 3 2 1 表67 AB 跨梁剪力計算 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 29 頁 VAB 縱梁豎向力 柱自重 每層豎向力 軸力(頂?shù)?）82243層次A柱2165表68 A柱 軸力計算表 VBA 縱梁豎向力 柱自重 每層豎向力 軸力表69 B柱 軸力計算 432 1層次B柱65 圖 620 梁剪力 柱軸力圖（ KN） 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 30 頁 第 7章 梁、柱的 內(nèi)力組合 梁的彎矩、剪力組合 在進(jìn)行梁的內(nèi)力組合時，每層的框架梁均取邊跨左支座、邊跨跨中、邊跨右支座、中跨支座和中跨跨中五個截面來進(jìn)行。 梁剪力設(shè)計值根據(jù)公式 m a x m a x m i n m a x m i nM / N V M N / M N / M求得 取 RE? =， vb? = 柱 的內(nèi)力組合 柱的內(nèi)力組合 (A、 B柱 ) 在進(jìn)行柱的內(nèi)力組合，假定彎矩以使柱右側(cè)受拉為正，使左側(cè)受拉為負(fù)；剪力以使柱順時針轉(zhuǎn)動為正，反之為負(fù)；軸力以柱受壓為正，受拉為負(fù)。m ) 0 截面寬度b ( m m ) 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250截面高度h ( m m ) 600 600 600 600 600 600 450 450 450 450保護(hù)層+ d / 2 as(mm) 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35截面有效高度 h0=has(mm) 565 565 565 565 565 565 415 415 415 415fc(N/mm178。) 鋼筋強(qiáng)度設(shè)計值 fy(N/mm178。實選鋼筋實選鋼筋面積( m m 178。) 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 34 頁 上部筋 下部筋 上部筋 下部筋 上部筋 下部筋 上部筋 下部筋 上部筋 下部筋設(shè)計彎矩 M ( k N ) ft(N/mm178。) 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 4 4 4 4 4 4 4 4 4 41017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 實際配筋率 ρ % 最大配筋率 ρ m a x 1 0 0 % ( 二級抗震) % % % % % % % % % %最小配筋率 ρ m i n 1 0 0 % ( 二級抗震) % % % % % % % % % %第一層梁BC表8 2 六層梁正截面抗彎配筋表左端左端 跨中跨中 右端截面第一層梁AB梁截面砼強(qiáng)度設(shè)計值系數(shù) α 1 ( ≤C 5 0 , 取1 . 0 )系數(shù) α s= γ REM/ α 1fcbh0178。 )實際受壓區(qū)高度 ξ = ρ fy/ α 1fc初算受壓區(qū)高度 ξ =1sqrt(12 α s)界限受壓區(qū)高度 ξ b ( 二級抗震)計算配筋面積A s = α 1fcbh0 ξ /fy (mm178。） 柱上端(Mm ax) 柱上端(Nm ax) 柱上端(Nm in) 柱下端(Mm ax) 柱下端(Nm ax) 柱下端(Nm in)設(shè)計彎矩 M ( k N ) 回轉(zhuǎn)半徑 i=sqrt(I/A)(mm) 保護(hù)層+ d / 2 a s 或a s 39。 ( m m ) 砼強(qiáng)度設(shè)計值 fc(N/mm178。 ( N / m m 178。) 截面重心偏心矩 e0(mm) 附加偏心矩 ea(mm) 初始偏心矩 ei=e0+ea(mm) 曲率修正系數(shù) ζ 1=長細(xì)比影響