【正文】 20 厚底板抹灰： 17= kN/m 20 厚水泥粉刷墻面 17= kN/m2 ∑ kN/m2 女兒墻： 6 厚水泥砂漿罩面 20= kN/m2 12 水泥砂漿打底 20= kN/m2 240 粘土空心磚 11= kN/m2 6 厚外墻貼磚 = kN/m2 ?? kN/m2 門 ,窗及樓梯間 荷載 門窗荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 塑鋼玻璃窗單位面積取 KN/m2 ，木門取 KN/m2 塑鋼玻璃門取 。=人造理石面層 （ ＋ ） 247。= KN/m2 合 計(jì) KN/m2 平臺(tái)梁兩端擱置在樓梯間兩側(cè)的梁上，計(jì)算長度取 l=3300－ 300=3000 ㎜ ，其自重 =25=， 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 16 頁 豎向 荷載 內(nèi)力 計(jì)算 圖 荷載示意圖 恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算 恒荷載 作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： q1 q 39。2P 2M 2q1M 1q2P 1P 2M 2 圖 恒荷載作用下的荷載分布圖 對(duì)于第 5 層， q1″表橫梁自重，為均布荷載形式。 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 17 頁 q2==P1 、 P2 分別由邊縱梁、中縱梁、邊縱梁直接傳給柱的恒載， PE 是由縱向次梁直接傳給橫向主梁的恒載，它們包括主梁自重、次梁自重、樓板重、及女兒墻等重力荷載，計(jì)算如下： P1 = (1/2)2++= KN P2 =(1/2)2 +(1/2)2+= KN 集中力矩 M1=PBeB =（ ） /2 = KNm 對(duì)于 14 層， q1″是包括梁自重和其上部墻重 ,為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第 5 層。 q2， == KN/m 外縱墻線密度 [（ ） +]/ = KN/m 內(nèi)縱墻線密度 [（ ） ]/ = KN/m P1= P4= (1/2)2++= KN P2 = P3 =(1/2)2 + (1/2)2++= KN 集中力矩 M1=PBeB =（ ） /2 = KNm 恒荷載作用下梁的固端彎矩計(jì)算 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。+α179。 因此，除底層外，其余各層的線剛度應(yīng)乘以 的修正系數(shù)，其傳遞系數(shù)由 改為 。1M 1q2P 1 q 39。m M2= M3=PDeD =（ ） /2 = KNm M2 =PDeD =（ ） /2 = KNm M2=PDeD =（ ） /2 = KNm M2 M3 KNm M2 M3 KN 梯形： q =（ 12α178。） q2 本設(shè)計(jì)中 AB,CD 跨 α=三角形： q = q2， 對(duì)于第 5 層， AB,CD 跨梁： q==BC 跨： q″==AB,CD 跨梁端彎矩： MAB= MB A=ql2AB/12 = = （ ） BC 跨梁端彎矩： MBC= MCB=ql2AB/12 = = （ ） 對(duì)于第 14 層， 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 23 頁 AB,CD 跨梁： q==BC 跨： q， ==AB,CD 跨梁端彎矩： MBD= MDB=ql2BD/12 = =（ ） BC 跨梁端彎矩： MBC= MCB=ql2AB/12 = =（ ） 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 24 頁 圖 活載作用下彎矩分配圖 7 .7 71 7 . 4 21 6 . 6 11 6 . 6 11 3 . 1 51 0 . 5 91 2 . 2 11 2 . 2 11 4 . 0 16 .5 8 2 . 8 3 4 . 5 5 5 . 4 3 5 . 4 3 5 . 6 528.0128.8328.8327.1637.0421.9737.1821.3737.1821.3736.9622.297.779.684.16 7 . 1 0 5 . 9 1 5 . 9 4 5 9 4 5 . 4 1 圖 活載彎矩圖 跨中彎矩計(jì)算 恒載作用下梁的跨中彎矩，按實(shí)際荷載利用兩端帶彎矩的簡(jiǎn)支求得。 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 25 頁 對(duì)于 5 層： MAB中 =M0（ M 左 + M 右 ） m 對(duì)于 4 層： MBD 中 =m 對(duì)于 3 層： MBD 中 =m 對(duì)于 2 層： MBD 中 =m 對(duì)于 1 層： MBD 中 =m 對(duì)梁彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為 β，取 。 活荷載作用下的梁跨中彎矩，利用兩端帶彎矩的簡(jiǎn)支求得。m MBC 中 =M0（ M 左 + M 右 ） m ME =m ME =m ME=m ME =m MBC 中 = =m ME ==m ME ==m ME==m ME == 第 二 層 至第四層 重力荷載代表值計(jì)算及荷載匯總 第二層至四層的重力荷載代表值同第一層的計(jì)算差異不大 ,所以： 二層、三層、四層的重力荷載代表值為 G2= G3= G4= 第 五 層 重力荷載代表值計(jì)算及荷載匯總 梁重力荷載（同一層）： 柱重力荷載（同一層）： 875KN 內(nèi)外填充墻及女兒墻重的計(jì)算： 表 墻重力統(tǒng)計(jì) 類別 總計(jì)算長度 （ m） 墻計(jì)算高度 （ m） 墻厚計(jì)算值 （ m） 荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ KN/m2） 總 重 （ KN） 女兒墻 0． 24 11 外墻 7 內(nèi)墻 7 7 合計(jì) 屋面板及樓板恒載、活載計(jì)算同一～四層 樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板的 倍計(jì)算）： 樓板面積： 1 – –2=（ m2） 樓梯面積 : +2=（ m2） 恒載 =樓梯恒載 +樓板恒載 : += 活載： += 雪載： = 由以上計(jì)算可知， 五層重力荷載代表值 為 G5=G 恒 +G 活 = + + + +(+)= 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 G i的計(jì)算結(jié)果如下圖所示： 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 29 頁 G 5 =948 kNG 4 =751 kNG 1 =754 kNG 2 =751 kNG 3 =751 kN 圖 重力荷載代表值 6 水平 荷載計(jì)算 風(fēng)荷載計(jì)算 垂直作用在建筑物表面的風(fēng)荷載 按下式計(jì)算： kW = z? s? z? oW (61) 式中 kW —風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ kN/m2）； z? —高度 z 處的風(fēng)振系數(shù)； ? s —風(fēng)荷載體型系數(shù)； z? —風(fēng)壓高度變化系數(shù)； oW —基本風(fēng)壓 （ kN/m2）。 則 (h+h)B/2 風(fēng)壓高度變化系數(shù) ? z 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》確定 橫向風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 Wk為： Wk=? z? s ? zWo(hi+hj)B/2 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 30 頁 表 Wk 值計(jì)算表 離地高度 Uz Bs Us Wo hi hj Wk 圖 風(fēng)荷載示意圖 表 側(cè)移值計(jì)算表 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算： Vij=DijV i /∑Dij (63) Wk Vj ED △ u △ u/h 黃河科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 31 頁 M bij=Vijyh (64) M uij=Vij（ 1y） h (65) y=yn+y1+y2+y3 (66) 注： yn 框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 y y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 第 1 層 A、 D 柱的反彎點(diǎn)高度為： 查表得 y0= y1=0 y2=0 y3=0 所以 y= 同理可算出各層的反彎點(diǎn)高度，各層的反彎點(diǎn)高度詳見彎矩